施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

挠度系数Kυ=3.568，P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×7.59×400/1000+0.30=1.82kN

υmax=KυP’L3/(100EI)=3.568×1.82×1000×9003/(100×206000×215600)=1.07mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

建筑钢筋施工方案（28P）.doc第二层龙骨挠度υmax=1.07mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

传至每根钢管立柱最大支座力NQK1=11364N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.90×0.90×1000=1134N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=11364+1134=12498N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×8.5×1000=277N

水平拉杆10层,拉杆重量=10×1.80×0.0326=587N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×10=146N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=277+587+146=1010N

钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×1010+12498=13710N

(2)钢管立杆长细比验算

顶部立杆段：LO=κ1μ1(h+2a)=1.0×1.352×(900+2×200)=1758mm,

非顶部立杆段：LO=κ1μ2h=1.0×2.749×900=2474mm，

钢管的i=15.90mm,λ=LO/i=2474/15.90=155.60

钢管立杆长细比155.60＜210,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

顶部立杆段：LO=κμ1(h+2a)=1.185×1.352×(900+2×200)=2083mm，

非顶部立杆段：LO=κμ2h=1.185×2.749×900=2932mm，

钢管的i=15.90mm,λ=LO/i=2932/15.90=184.40

=0.211,N/(A)=13710/(0.211×424)=153.25N/mm2

钢管立杆稳定性计算153.25N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

4.立杆基地承载力验算

立杆基础底面的平均压力必须符合下式要求:Pk≤fg

Pk=N/A=13.71/0.20=68.55kN/m2

fg==500.00kN/m2

立杆基础地面的平均压力Pk=68.55kN/m2＜500.00kN/m2,满足要求。

F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×1.40=33.60kN/m2

F1、F2两者取小值F=33.60kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.40m。

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　33.60　kN/m2　γG=1.2　40.32　kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　45.92kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　33.60kN/m2

取竖肋间距L=200mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm

W=bh2/6=1280×182/6=69120mm3，I=bh3/12=1280×183/12=622080mm4。

σ=Mmax/W=246876/69120=3.57N/mm2

侧模抗弯强度σ=3.57N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×58.78×200/1000=7.12kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×7.12×1000/(2×18×1280)=0.46N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.46N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×43.01×2004/(100×6000×622080)=0.12mm

[υ]=L/250=200/250=0.80mm

侧模挠度υmax=0.12mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。

对拉螺栓受力5.58kN＜容许拉力24.50kN,满足要求。

计算跨度320mm；跨数4跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mm

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

σ=Mmax/W=100583/85333=1.18N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.18N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.607，Vmax=KVqL=0.607×9.18×320/1000=1.78kN

τ=3Vmax/(2A)=3×1.78×1000/(2×80×80)=0.42N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.42N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.632,q，=33.60×200/1000=6.72N/mm

υmax=Kυq，L4/100EI=0.632×6.72×3204/(100×9000×3413333)=0.01mm

[υ]=L/250=320/250=1.28mm

侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.28mm,满足要求。

对拉螺杆横向间距400mm，侧肋间距200mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；

弯矩系数KM=0.171,P=1.14qL=1.14×9.18×0.32=3.36kN;

Mmax=KmPL=0.171×3.36×0.40×106=229824N·mm=0.23kN·m

σ=Mmax/W=229824/(2×4490)=25.59N/mm2

檩梁抗弯强度σ=25.59N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×3.36=2.21kN

τ=3Vmax/(2A)=3×2210/(2×2×424)=3.91N/mm2

檩梁抗剪强度τ=3.91N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.097,P,=1.14qL=1.14×6.72×0.32=2.46kN;

υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×2458×4003/(100×206000×215600)=0.04mm

[υ]=L/250=400/250=1.60mm

檩梁挠度υmax=0.04mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

220mm厚楼板模板及支架验算

结构板厚220mm，层高5.40m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.22×1.2=6.34kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.22×1.2=0.29kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=10.49kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=6.99kN/m

第一层龙骨间距L=400mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0.606×10.49×400=2543N

跨中弯矩系数KM=0.077，M3=KMq2L2=0.077×6.99×4002=86117N·mm

剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.606×6.99×400=1694N

挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(6.99/1.2)×4004/(100×6000×486000)=0.33mm

c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×400=280000N·mm

剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×4003/(100×6000×486000)=0.80mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

Mmax=366117N·mm=0.37kN·m，σ=Mmax/W=366117/54000=6.78N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=6.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V1=2543N，V2+V3=1694+2100=3794N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力

Vmax=3794N=3.79kN，τ=3Vmax/（2bh）=3×3794/(2×1000×18)=0.32N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.32N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.33+0.80=1.13mm

[υ]=400/250=1.60mm

楼板底模挠度υmax=1.13mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距400mm,计算跨数2跨

第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

σ=Mmax/W=425250/85333=4.98N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=4.98N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.625×4.20×900=2363N=2.36kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2363/(2×80×80)=0.55N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.55N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.521，q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=6.99/1.2×400/1000=2.33kN/m=2.33N/mm

υmax=Kυq’L4/(100EI)=0.521×2.33×9004/(100×9000×3413333)=0.26mm

[υ]=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.26mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；W=1×80×802/6=85333mm3,I=1×80×803/12=3413333mm4

弯矩系数KM=0.247，P=1.250×4.20×900=4725N=4.73kN

Mmax=KMPL=0.247×4725×900=1050368N·mm=1.05kN·m

σ=Mmax/W=1050368/85333=12.31N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=12.31N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.086，Vmax=KVP=1.086×4.73×1000=5137N=5.14kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×5137/(1×2×80×80)=1.20N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=1.20N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.185，P，=1.250×2.33×900=2621N=2.62kN

υmax=KυP，L3/(100EI)=1.185×2621×9003/(100×9000×3413333)=0.74mm

[υ]=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.74mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

每根钢管承载NQK1=13372N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=13372+810=14182N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=5.18×0.0326×1000=169N

水平拉杆4层,拉杆重量=4×(0.90+0.90)×0.0326×1000=235N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=4×14.60=58N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=169+235+58=462N

钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×462+14182=14736N

(2)钢管立杆长细比验算

顶部立杆段：LO=kμ1(h+2a)=1.0×0×(1500+2×200)=0mm,

非顶部立杆段：LO=κ1μ2h=1.0×1.750×1500=2625mm，

钢管的i=15.90mm,λ=LO/i=2625/15.90=165.09

钢管立杆长细比165.09＜210,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

顶部立杆段：LO=κμ1(h+2a)=1.155×0×(1500+2×200)=0mm，

非顶部立杆段：LO=κμ2h=1.155×1.750×1500=3032mm，

钢管的i=1.97mm,λ=LO/i=3032/15.90=190.69

=0.197,N/(A)=14736/(0.197×424.00)=173.77N/mm2

钢管立杆稳定性计算173.77N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=220mm,上部荷载为：F=14736/1000=14.74kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+200)+2×(100+200)=1400mm,βh=1

(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.57+0.25×0)×1.00×1400×200]/1000=307.72kN

受冲切承载力307.72kN＞F=14.74kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×16700=14195kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×14195×0.02=425.85kN

支承面局部受压承载力425.85kN＞F=14.74kN,满足要求。

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距400mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。

剪刀撑设置加强型：在架体外侧周边及内部纵、横向每5跨（且不大于3m）应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5跨。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m～5m。

梁截面小于或等于300mm×800mm、300mm×1900mm模板支撑系统搭设排列示意图：

梁截面小于或等于750mm×1400mm模板支撑系统搭设排列示意图：

连廊梁截面400mm×1400mm模板支撑系统搭设排列示意图：

220mm厚楼板模板支撑系统搭设排列示意图：

1、为了保证架体的安全稳定性，剪刀撑为连续式剪刀撑

第一节编制说明及依据 1

2.2高支模及高大模板概况 2

3.4项目组织机构图 8

3.3施工组织流程 8

第四节高大模板支撑体系设计 9

4.1模板及支撑架的材料选择 9

4.2模板及支撑系统的设计 9

第五节模板支撑系统的构造要求 10

5.1、立柱支撑要求 10

5.2、支撑梁、板的支架立柱构造与安装规定 11

5.3、采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造安装规定 11

第六节高大模板施工 12

6.1总体施工流程 12

6.2高大模板安装 12

6.4验收及拆除的批准程序 16

6.5模板体系使用(砼浇筑) 16

6.7高支模质量自检 18

第七节高支模施工的安全管理 18

7.1高支模系统施工管理机构 18

7.2高支模的安全管理措施 19

9.1方案审核及质量验收 21

9.2质量保证措施 22

9.3安全施工保证措施 23

9.4事故应急预案 29

第十节附件（模板支撑系统设计计算书） 36

梁(截面300mm×800mm)模板及支架验算 36

梁(截面300mm×1900mm)模板及支架验算 44

梁(截面750mm×1400mm)模板及支架验算 52

连廊梁(截面400mm×1400mm)模板及支架验算 59

2002-2013年全国注册岩土工程师专业考试试题（专业案例）.pdf220mm厚楼板模板及支架验算 67

梁截面小于或等于300mm×800mm、300mm×1900mm模板支撑系统搭设排列示意图： 72

梁截面小于或等于750mm×1400mm模板支撑系统搭设排列示意图： 74

连廊梁截面400mm×1400mm模板支撑系统搭设排列示意图： 75

L12SJ156 IPS现浇混凝土剪力墙自保温体系建筑构造220mm厚楼板模板支撑系统搭设排列示意图： 77

墙、柱支模大样图： 78

高支模剪刀撑布置图示意图