施工组织设计下载简介

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a、局部轻微着火，不危及人员安全、可以马上扑灭的立即进行扑灭。

b、局部着火，可以扑灭的但有可能蔓延的扩大，在不危及人员安全的情况下，一方面立即通知周围人员参与灭火，防止火势的蔓延扩大，一方面想现场管理者汇报。

火势开始蔓延扩大，不能马上扑灭的DBJ50T-089-2020：节能彩钢门窗应用技术标准.pdf，按照以下情况处理：

在回答了“119”的讯问后方可放下话筒，并派人在路口接应消防车。

项目经理部施工场区危险源的风险评估，应依据施工场区周边的具体实际情况，施工场区内建筑物的总平面分布及施工特点，施工方案及组织设计的要求，文明施工、安全生产技术措施的要求，施工项目的内容和规模等，科学的评估出可能发生的事故及影响度。综合评估后，提出合理的评估意见，确立最佳的应急方案。结合周边项目应急救援能力，制订出项目的应急计划。上报公司总部备案并与公司总部的预案形成独立的项目总应急预案。

2、应急行动的资源配置

应急计划确立后，根据项目经理部施工场区所在位置的具体条件以及周边应急可用资源情况，按半小时自救的应急能力，配置合理的应急行动物资资源和人力资源，报公司总部备案。一般现场应配备应急物资主要有：

1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；

2）抢救工具：一般工地常备工具即可满足使用；

3）照明器材：手电筒、应急36v一下的安全线路、灯具；

5）交通工具：工地常备一辆值班面包车，该车轮值班时不应跑长途；

6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。

根据施工场区内的特点和设备材料等特性确定危险源的清单，并根据危险源的分布情况建立落实管理人员、操作人员的危险辨识体系，定时、定向、定人、交叉进行检查，以便及时发现危险源的突显特性。

应急报警机制是由应急上报机制、内部应急报警机制、外部应急报警机制和汇报程序四部分组成。形式为由下而上、由内到外，形成有序的网络应急报警机制

通过危险源辨识体系获取危险源突显特性后，第一时间报告项目经理部施工现场负责人，施工现场负责人应立刻向公司汇报，由公司总部主要负责人决定是否启动应急预案。

应急预案启动后，一、二级应急组织启动，并拉响应急警报，通过广播通知公司总部的相关人员以及事故现场的全体人员进入应急状态，一、二级应急组织进入应急预案及应急计划实施状态。

内部报警机制启动的同时，按应急总指挥的部署，立即启动外部应急报警机制，向以确定的施工场区外部公司内部的邻近的项目经理部应急体系，周边已建立外部应急协作体系，社会公共救援机构报警。

按地方政府的事故上报规定和行业事故上报制度，依照程序向上级相关主管部门上汇报。

5、建立应急救援安全通道体系

应急计划中，必须依据施工现场总平面布置、建筑物的施工内容以及施工特点，确立应急状态时的救援安全通道体系，体系包括垂直通道、水平通道、与场外连接通道，并应准备好多通道体系设计方案，以解决事故现场发生变化带来的问题，确保应急救援安全通道能有效的投入使用。

应急预案中必须确定有效的可能使用的通讯系统，以保证应急救援系统的各个机制之间有效的联系。建立有效的通讯体系，确保以下有关人员的通讯联络畅通：

事故指挥者与应急人员之间；

应急指挥系统各机制之间；

应急指挥机制与外部应急组织之间；

应急指挥机制与伤员家庭之间；

应急指挥机制与上级行政主管部门之间；

应急指挥机制与新闻媒体之间；

应急指挥机制与认为有必要的有关人员和部门之间；

7、受影响区域的疏散机制

在对施工场区周边情况的摸查基础上，应确立事故现场影响区域的疏散路线和方向，形成行之有效的疏散通道网络。应急状态时，由应急总指挥决定下达应急疏散令。保卫疏导组引领受影响区域的居民从疏散通道网络疏散、撤退。

交通管理机制由事故现场警界和交通管制两部分构成。

事故发生后，对场区周边必须警戒隔离。其任务和作用是：保护事故现场、维护现场秩序、防止外来干扰、尽力保护事故现场人员的安全等。

事故发生后，及时通知交警部门，对事故发生地的周边道路实施有效的管制，其主要目的是为了救援工作提供畅通的道路。

五、应急预案的培训与演练

应急预案和应急计划确立后，按计划组织总部和施工场区的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能。

1）一级应急组织每年进行一次培训。

2）二级应急组织没半年进行一次培训。

3）新加入的人员及时培训。

1）灭火器的使用以及灭火步骤的训练；

3）对危险源的突显特性辨识；

5）紧急情况下人员的安全疏散；

6）各种抢救的基本技能；

7）应急救援的团体协作意识。

使应急救援人员明确“做什么”、“怎么做”、“谁来做”及相关法规所列出的事故危险和应急责任。

应急预案和应急计划确立后，经过有效的培训，应做到，公司总部人员每年演练一次，施工场区人员开工后演练一次，不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。

1）测试预案和计划的充分程度；

2）测试应急培训的有效性和应急人员的熟练性；

3）测试现有的应急装置、设备和其他字眼的充分性；

4）提高与现场外的事故应急协调部门的协调能力；

5）通过演练来判别和改进应急预案和计划中的缺陷和不足。

六、应急预案实施终止后的恢复工作

应急预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场，需要移动现场物品时，应当做出标记和书面的记录，妥善保管有关证物，并按照国家有关规定及时向有关部门进行事故报告。

对事故过程中造成人员伤亡和财产损失做收集统计、归纳、形成文件，为进一步处理事故提供资料。

对应急预案在事故发生实施的全过程，认真科学地做出总结，完善预案中不足尔和缺陷，为今后的预案建立、制订提供经验和完善的依据。

依据公司总部的劳动奖罚制度，对事故过程中的功过人员进行奖罚，妥善处理好在事故伤亡人员的善后工作，尽快组织恢复正常生产和工作。

火灾扑灭后，保护好火灾现场。对自行扑灭的火灾由安质部组织相关部门进行调查、分析。写出《事故调查报告》，并执行《纠正措施控制程序》。对公安消防部门扑灭火灾，由公安协助公安消防部门进行事故调查，并执行公安消防部门的整改措施。

采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。

观测点设置在立杆1.2标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在砼楼板上设置，宜采用钢钉或钢筋头在软件中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。

混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平移位情况的应及时解决。

（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；

（2）模板工程日常检查重点部位：

1）杆件的设置和连接，连墙杆、支撑，剪力撑等构件是否符合安全月检查；

3）架体是否不均匀沉降，垂直度偏差；

4）施工过程中是否有超载现象；

5）安全防护措施是否符合规范要求；

6）支架与杆件是否有变形现象；

在重大工程施工工序过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，其它普通的监测频率为每天一次。

本工程立杆下沉监测预警值为10mm，立杆垂直偏差为20mm。

监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。

扣件式钢管(悬挑型钢)脚手架设计计算书

工程名称：中大布市现代轻纺服务中心

编制单位：湛江市建筑工程集团公司

(4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；

脚手架采用Φ48×3.5钢管,内立杆离墙0.20m,立杆底高度+6.00m；立杆步距h=1.80m,立杆纵距La=1.50m,立杆横距0.80m,架体高度24.90m；横向水平杆上有2条纵向水平杆,连墙件按2步3跨布置,冲压钢脚手板铺14层。

壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m；

脚手板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.3000kN/m2；

栏杆与挡板采用0.11,自重标准值为0.1100kN/m；

脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.0020kN/m2。

2）施工均布活荷载标准值

装修脚手架2.00kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2。

3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk

脚手架高度为24.90m地面粗糙度按B类；

风压高度变化系数μz=1.00(标高+10m)；

挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数

μs=1.3=1.3×0.800=1.040,工程位于广东省广州市，基本风压ω0=0.44kN/m2；

水平风荷截标准值ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.00×1.040×0.44=0.32kN/m2

钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.30×0.267=0.0800kN/m；

施工活荷载QK=3.00×0.267=0.80kN/m；

作用于纵向水平杆线荷载标准值：

永久荷载q1=1.2GK=1.2×(0.0376+0.0800)=0.14kN/m

施工活荷载q2=1.4QK=1.4×0.80=1.12kN/m

2）纵向水平杆受力计算

每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算，L=1.50m。

Mmax=M1+M2=0.03+0.30=0.33kN.m

纵向杆的抗弯强度σ=Mmax/W=0.33×106/5080=64.96N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ1=0.632

υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×0.120×(1.50×103)4/(100EI)=0.15mm

挠度系数Kυ2=0.967

υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.967×0.800×(1.50×103)4/(100EI)=1.56mm

纵向杆的最大挠度υmax=υ1+υ2=0.15+1.56=1.71mm＜L/150=1500/150=10.00mm与10.00mm,满足要求。

Rq1=1.143×0.14×1.50=0.24kN

Rq2=1.223×1.12×1.50=2.05kN

Rmax=Rq1+Rq2=0.24+2.05=2.29kN

钢管自重gk1=0.0376kN/m

中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.29kN

旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.15kN

2）横向水平杆受力计算

按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m

Mmax=qL2/8＋R中L/3=0.0376×0.80×0.80/8+2.29×0.27=0.61kN.mm=610000kN.m

横向杆的抗弯强度σ=Mmax/W=610000/5080=120.84N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

集中荷载产生的挠度为:

均布荷载产生的挠度为：υ2=5qL4/384EI=5×0.0376×8004/(384×206000×121900)=0.01mm

υmax=υ1+υ2=1.66+0.01=1.67mm

横向杆的最大挠度υmax=1.67mm＜L/150=800/150=5.3mm与10mm,满足要求。

3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算

R=R中+R边+Gk1L/2=2.29+1.15+0.0376×0.80/2=3.45kN

横向水平杆与立杆连接扣件R=Rmax=3.45kN＜Rc=8.00kN(Rc为单扣件抗滑承载力设计值),满足要求。

（1）立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.0

考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50

立杆步距h=1.80m

立杆计算长度Lo=kμh=1.00×1.50×1.80=2.70m=2700mm；

长细比λ=Lo/i=2700/15.80=170.89，

立杆长细比λ=170.89＜[210],满足要求。

立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：

a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1248×24.90=3.11kN。

b.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重。

脚手板重量：14×1.50×0.80/2×0.30=2.52kN；

栏杆、挡脚板重量14×1.50×0.1100=2.31:kN；

安全网重量：24.90×1.50×0.0020=0.07kN；

构配件自重NG2k=2.52+2.31+0.07=4.90kN。

①施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：

NGk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kN

风荷载标准值ωk=0.32kN/m2；

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩：

MW=0.85×1.4Mωk

=0.85×1.4ωkLah2/10

=0.85×1.4×0.32×1.50×1.802/10=0.19kN.m=190000N.mm

2)轴心受压稳定性系数

Lo=kμh=1.155×1.5×1.80=3.12m

λ=Lo/i=3119/15.8=197.37，
=0.186。3)立杆稳定性验算

N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk

=1.2×(3.11+4.90)+1.4×3.00=13.81kN=13810N

N/（
A）=13810/(0.186×489)=151.83N/mm2

N=1.2（NGlk+NG2k）＋0.85×1.4ΣNQk

=1.2×(3.11+4.90)+0.85×1.4×3.00=13.18kN=13180N

N/（
A）＋MW/W=13180/(0.186×489)+190000/5080=182.31N/mm2

组合风荷载立杆稳定性182.31N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

连墙件采用Φ48×3.5钢管,截面积A连墙件=489.00mm2；fy=210N/mm2

按每个结构层花排设置,纵向间距取3跨,架体高度24.90m；

连墙件轴向力设计值NL=NLW＋N0,其中:

风压高度变化系数μz=1.56(标高+40m)，基本风压ωo=0.44kN/m2；

挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数

μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk，=0.7×1.56×1.040×0.44=0.50kN/m2

NLW=1.4ωkAω=1.4×0.50×6.00×2×1.50=12.60kN

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kN

NL=NLW＋N0=12.60+5.00=17.60kN(N1＜8kN采用单扣件，8kN≤N1＜16kN采用双扣件)

连墙件采用Φ48×3.5钢管,双扣件连接不满足要求。

L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.8mm,λ=L0/i=300/15.8=19.0,1=0.949

σ=N1/1A连墙件=17600/(0.949×489)=37.93N/mm2

连墙件强度σ=37.93N/mm2＜f=210N/mm2,满足要求。

悬挑材料选采用16a号槽钢；H=160mm,b=63mm,tw=6.5mm,t=10.0mm,q=0.17kN/m,w=108300mm3,IX=8662000mm4,S=63900mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。

L=0.80m,a=0.20m,N1=N2=N=13.81kN=13810N,γx=1.05；

Mx=N[a+(L+a)]+q(L+a)2/2

悬挑型钢梁抗弯强度σ=146.51N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

V=2N+q(L+a)=13.81×2+0.17×(0.80+0.20)=27.79kN

τ=VS/Ixtw=27790×63900/8662000/6.5=20.50N/mm2

悬挑型钢梁抗剪强度τ=20.50N/mm2＜120.00N/mm2,满足要求。

L1=1000mm=1.00m ,t=10.0mm

b=(570bt/L1h)×(235/fy)=570×63×10.0/(1000×160)×235/235=2.24>0.6

悬挑型钢梁整体稳定性163.65N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

υ1=N1(L+a)3/3EI=13810×(800+200)3/(3×206000×8662000)=2.58mm

υ3=q(L+a)4/8EI=0.17×(800+200)4/(8×206000×8662000)=0.01mm

DB32／T 2171-2012标准下载υmax=υ1+υ2+υ3=2.58+0.11+0.01=2.70mm

悬挑型钢梁挠度υmax=2.70mm＞[υ]=2.50mm,不满足要求。

6.验算悬挑梁锚固钢筋

L1=1.50mm,HPB235钢筋,fy=210N/mm2；

锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=13810×1200/1500+0.17×(800+200)=11218N；

预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取φ16钢筋；

As=2×200.96=401.92mm2，

Asfy/Rmax=401.92×210/11218=7.52

华北某矿区住房建设工程D区1#-4#住宅楼工程雨季施工方案.doc锚固钢筋Asfy/Rmax=7.52＞2,满足要求。