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柱箍的最大挠度ν=1.444mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=2.4mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

B方向没有设置对拉螺栓！

本工程中JGJ55-2011 普通混凝土配合比设计规程.pdf，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.75mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.184×2=8.37cm3；

I=10.043×2=20.09cm4；

按计算(附计算简图)：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.265×0.6=3.84kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=3.841kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=1.028kN·m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=1.444mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

σ=M/(γxW)

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=1027537.56N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8368mm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=116.946N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=1.03×109/(1.05×8.37×106)=116.946N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=1.444mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=600/250=2.4mm；

柱箍的最大挠度ν=1.444mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=2.4mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

H方向没有设置对拉螺栓！

附件7：钢管落地脚手架计算书

外架为钢管落地式双排脚手架，脚手外架搭设高度分别为18m、

16m、15m。脚手架安全计算以18m最大高度进行安全验算。

双排脚手架搭设高度为18m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为0.9m，纵距La为1.2m，大小横杆的步距为1.5m；

内排架距离墙长度为0.50m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3m，水平间距3.6m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

施工均布活荷载标准值:1.000kN/m2；脚手架用途:其它用途；

本工程地处内蒙古呼和浩特市，基本风压0.47kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1291；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:竹夹板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.031；

脚手板铺设总层数:3；

板单元计算宽度Bc(m)：6m；

板单元计算长度Bl(m)：6m；

板厚度h(mm)：300；混凝土成型龄期TB(天)：28；

混凝土强度等级：[XB=C30]；混凝土强度实测值fck(MPa)：16.7；

钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积(mm2)

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.2/3=0.14kN/m；

活荷载标准值:Q=1×1.2/3=0.4kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.031+1.2×0.14+1.4×0.4=0.765kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=0.765×0.92/8=0.077kN·m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=18.526N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=18.526N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.031+0.14+0.4=0.571kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度ν=5.0×0.571×9004/(384×2.06×105×100400)=0.236mm；

小横杆的最大挠度0.236mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.031×0.9=0.028kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×0.9×1.2/3=0.126kN；

活荷载标准值:Q=1×0.9×1.2/3=0.36kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.028+1.2×0.126+1.4×0.36)/2=0.344kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.031×1.2×1.2=0.004kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.267Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.344×1.2=0.11kN·m；

M=M1max+M2max=0.004+0.11=0.114kN·m

最大应力计算值σ=0.114×106/4180=27.228N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值σ=27.228N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.031×12004/(100×2.06×105×100400)=0.021mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.883Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=(0.028+0.126+0.36)/2=0.257kN

ν=1.883×0.257×12003/(100×2.06×105×100400)=0.404mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.021+0.404=0.425mm；

大横杆的最大挠度0.425mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm，满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.031×0.9×2/2=0.028kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.031×1.2=0.037kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.9×1.2/2=0.189kN；

活荷载标准值:Q=1×0.9×1.2/2=0.54kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.028+0.037+0.189)+1.4×0.54=1.06kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/m

NG1=[0.1291+(0.90×2/2)×0.031/1.50]×18.05=2.663kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×3×1.2×(0.9+0.5)/2=0.882kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×3×1.2/2=0.252kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.2×18.05=0.108kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.905kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=1×0.9×1.2×2/2=1.08kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.905+0.85×1.4×1.08=5.971kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.905+1.4×1.08=6.198kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.47×0.74×0.214=0.052kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.052×1.2×1.52/10=0.017kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=5.971kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=6.198kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.6cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；

长细比:L0/i=162；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.268

立杆净截面面积：A=3.91cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.18cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=5971.243/(0.268×391)+16739.871/4180=60.989N/mm2；

立杆稳定性计算σ=60.989N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=6198.043/(0.268×391)=59.148N/mm2；

立杆稳定性计算σ=59.148N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.242kN；

活荷载标准值：NQ=1.08kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.129kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.017/(1.4×0.85)=0.014kN·m；

[H]=Hs/(1+0.001Hs)

[H]=118.035/(1+0.001×118.035)=105.573m；

[H]=105.573和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为18.05m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.47，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.47=0.065kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=0.979kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.979kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=500/16的结果查表得到φ=0.915，l为内排架距离墙的长度；

A=3.91cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=5.979

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=5.979小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！

单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=3.905+1.08=4.985kN；

混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：

QB=1.4×[2×NL/(La×Lb)×(Lb×Bc)/(0.49×Bc×Bl)+Qk]=1.4×[4.985/(1.2×0.9)×(0.9×6)/(0.49×6×6)+0]=1.978kN/m2；

混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=9kN/m2；

沥青混凝土路面工程施工方案GB'=GB+QB/2=9+1.978/2=9.989kN/m2；GQ=GB+QB=9+1.978=10.978kN/m2；

QB'=QB/2=1.978/2=0.989kN/m2；

四边铰支：mq1=0.037；mq2=0.037；

M1=(m1+υ×m2)×GB'×Bc2+(mq1+υ×mq2)×QB'×Bc2=9.17kN/m2；

M2=(m2+υ×m1)×GB'×Bc2+(mq2+υ×mq1)×QB'×Bc2=9.17kN/m2；

依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：

民用建筑桩基础安全施工方案（39页）.docMu=α1γsfyAsh0

所以有：M1<[M1]，M2<[M2]，|M1'|<[M1'],|M2'|<[M2']，此混凝土板是满足承载能力要求。