施工组织设计下载简介

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北环路立交工程满堂支架施工方案计算书

式中：Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距（m）；

V——Lx、Ly段内的混凝土体积（m3）；

Ｑ１——支撑架模板自重标准值；

Ｑ2——新浇砼及钢筋自重标准值；

GB50616-2010 铜冶炼厂工艺设计规范Ｑ3——施工人员及设备荷载标准值；

Ｑ4——振捣砼产生的荷载。

式中：A——立杆横截面积；

f——钢材强度设计值205N/mm2；

λ——轴心受压杆件稳定系数，按长细比查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附录E所示。

2.0m高箱梁每延米重量：G=26.60×26=691.6kN/m(该段箱梁底板宽度28.208m)

2.0m高箱梁预压砂袋平均高度：H=1.1×691.6/(16×28.208)=1.686m

1.6m高箱梁箱梁每延米重量：G=5.45×26=141.7kN/m(该段箱梁底板宽度4m)

1.6m高箱梁预压砂袋平均高度：H=1.1×141.7/(16×4)=2.435m

N=[1.2（Q１+Q2）+1.4（Q３+Q４）]×Lx×Ly

其中N——最大荷载，KN；

Ｑ１——支撑架模板自重标准值，Q1=0.75KN/m2；

Ｑ2——新浇砼及钢筋自重标准值，Q2=h·γ=h·26KN/m2；

Ｑ3——施工人员及设备荷载标准值，Q3=1KN/m2；

Ｑ4——振捣砼产生的荷载，Q3=2KN/m2。

2.0m高现浇连续梁满堂支架单肢立杆轴力计算

1.6m高现浇连续梁满堂支架单肢立杆轴力计算

通过以上计算可知，单肢立杆受力最不利位置为腹板，所承受承受最大荷载取为

Nmax=36.45kN。

三水平风荷载作用的计算

式中：Wk——风荷载标准值（KN/m2）；

μz——风压高度变化系数，按《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录D采用，本桥为B类地形，高度在10～15m取为1.14；

μs——风荷载体型系数，按悬挂密目式安全立网支撑架体型系数μs=1.3ψ0计算，ψ0为密目式安全立网挡风系数，去0.8，故支撑架体型系数μs=1.3×0.8=1.04；

Wo——基本风压（kN/m2），按照邯郸地区取值Wo=0.35kN/m2；

风荷载的计算如下所示。

根据图纸可知，支架搭设高度在1015m时，风荷载如下所示。

Wk=0.7×μz×μs×Wo=0.7×1.14×1.04×0.35=0.29kN/m2

Wv=1.2×0.3132/0.9=0.4176KN

式中：QＣ——扣件抗滑强度，取8KN。

通过以上计算可知，斜杆两端连接扣件抗滑强度满足施工使用的要求。

按单向压弯杆件验算，产生的偏斜弯矩，其计算过程如下所示。

式中：WW——单肢立杆弯矩（kN·m）；

α——立杆纵距（m）；

l0——立杆计算长度（m）；

Wk——风荷载标准值（kN/m2）。

WW=1.4×α×l02×Wk/10=1.4×0.6×1.22×0.29/10=0.03508kN·m

M=M1+Mw=0.18225+0.03508=0.21733kN·m

可知，立杆压弯应力计算如下。

通过以上计算可知，其应力σ＝117.321N/mm2<[σ]＝205N/mm2，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6查Q235A级钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]＝205MPa，则只要立杆120cm步距范围内偏斜控制在0.5cm以内，强度满足施工使用的要求。

式中：
——欧拉临界力（kN)；

E——弹性模量（N/mm2）；

A——截面面积（mm2）；

式中：
——所计算构件段范围内的轴心压力；

——欧拉临界力（kN)；

——弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数；

——所计算构件段范围内的最大弯矩；

——在弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模量；

——等效弯矩系数，取1.0；

——截面塑性发展系数，取1.15。

通过以上计算，N＝36.45KN<[N]＝74.566KN，并且欧拉应力σ＝145.953N/mm2<[σ]＝205N/mm2，只要立杆120cm步距范围内偏斜控制在0.5cm以内，立杆稳定性可以得到保证。

立杆为φ48mm，δ＝3.5mm，Q235热轧圆钢管。按照《钢结构设计规范》5.4.5相关规定可知，对于圆管截面本身局部稳定必须满足下列要求。

D/t≤100×235/fy＝114.63

式中：fy——立杆设计强度205N/mm2。

碗扣式脚手架立杆D/t＝48/3.5=13.7<114.63，可见立杆杆件截面本身是满足这一规范要求。

当然对于圆管其局部稳定受管壁初始变形影响较大，实际的局部临界应力较理论值低的多，理论临界局部屈服应力值如下所示。

σcr＝1.21E·t/D＝1.21×2.06×105×3.5/48＝18175N/mm2

理论临界局部屈服应力值σcr＝18175N/mm2远远大于前述整体稳定验算中σ＝142.953N/mm2。通过计算结果可见，只要在立杆搭设操作过程中对杆件外观变形进行检查，对于管壁内陷，杆件弯曲的碗扣杆件一律弃用，则局部稳定是完全有保证的。

底座和顶托均采用φ38mm（Q235A）可调螺杆，其最大抗压能力计算如下所示：

通过以上计算结果可知Nmax＝232.493kN>36.45kN，其中36.45kN为立杆所受的最大荷载。通过计算结果表明底座和顶托强度满足施工使用的要求。

支架布置按120×90×90来进行整体抗倾覆计算，按不同位置分别进行验算。

单跨箱梁投影面积最小为25m×30m，则碗扣支架布置为29列×35行，按最高墩布置为10层，则整体抗倾覆验算如下。

＝543.678KN·m

横桥向风荷载倾覆力矩：

M2=n1·Wv·h=10×0.4176×12=50.112KN·m

横桥向抗倾覆稳定系数K0=M1/M2=543.678/50.112=10.85﹥1.3，其中1.3为《公路桥涵施工技术规范5.2.8条文规定值)

按上述方法计算，顺桥向抗倾覆稳定系数为15.90。

单跨箱梁投影面积最小为9m×20m，则碗扣支架布置为11列×23行，按最高墩布置为10层，则整体抗倾覆验算如下。

＝73.651KN·m

横桥向风荷载倾覆力矩：

M2=n1·Wv·h=10×0.4176×12=50.112KN·m

横桥向抗倾覆稳定系数K0=M1/M2=73.651/50.112=1.47﹥1.3，其中1.3为《公路桥涵施工技术规范5.2.8条文规定值)

按上述方法计算，顺桥向抗倾覆稳定系数为6.76。

单跨箱梁投影面积最小为13m×30m，则碗扣支架布置为15列×35行，按最高墩布置为10层，则整体抗倾覆验算如下。

＝140.606KN·m

横桥向风荷载倾覆力矩：

M2=n1·Wv·h=10×0.4176×12=50.112KN·m

横桥向抗倾覆稳定系数K0=M1/M2=140.606/50.112=2.81﹥1.3，其中1.3为《公路桥涵施工技术规范5.2.8条文规定值)

按上述方法计算，顺桥向抗倾覆稳定系数为15.90。

式中：N——支架传递基础顶面的轴心力；

A——硬化地基受力面面积。

底座为140×140mm，直接支承在混凝土垫层上，则混凝土局部受压面积为0.14×0.14=0.0196m2。

G＝LG×n1+HG×n2＝7.41×10+（2.82+3.97）×11＝148.79kg

混凝土局部承压应力计算如下。

σ压＝（Pmax+G）/A＝（36.45+1.4879）/（0.14×0.14）=1.936Mpa﹤9.6Mpa

C20混凝土轴心抗压强度设计值fc=9.6N/mm2。则混凝土局部承压满足受力要求。

σ＝[36.45+1.4879+(0.14+2h)2×h×24]/（0.14+2h）2≤150kPa

从上式得出h≥0.2m，C20混凝土垫层厚度确定为20cm。

建议地基处理方案：清除表土至坚实地基土后整平压实，压实度不小于95%；摊铺两层3:7灰土整平碾压密实，每层厚度20cm，压实度不小于95%；浇筑20cm厚C20素混凝土垫层。

地基承载力验算如下所示。

C20混凝土垫层底对灰土的压力

fn1=[36.45+1.4879+24×(0.14+2×0.2)2×0.2]/(0.14+2×0.2)2

=134.9kPa﹤150kPa

则灰土承载力可满足要求。

fn1=(36.45+1.4879+24×0.2×0.9652+16×0.4×0.9652)/0.9652=51.94kPa

取安全系数为1.5，则支架地基持力层承载力特征值不得小于80kPa。

自砼垫层底开始计算，每20cm为一层，按3:7灰土计算(σ1为自重应力，σ2为附加应力)。

σ2=134.9kPa

σ1+σ2=0+134.9=134.9kPa；

σ1=16×0.2=3.2kPa

σ2=134.9×0.542/[0.54+2×0.2×tan(28°)]2=69.43kPa

σ1+σ2=3.2+69.34=72.63kPa；

σ1=16×0.4=6.4kPa

σ2=134.9×0.542/[0.54+2×0.4×tan(28°)]2=42.21kPa

σ1+σ2=6.4+42.21=48.61kPa；

σ1=16×0.6=9.6kPa

σ2=134.9×0.542/[0.54+2×0.6×tan(28°)]2=28.34kPa

σ1+σ2=6.4+42.21=37.94kPa；

σ1=16×0.8=12.8kPa

σ2=134.9×0.542/[0.54+2×0.8×tan(28°)]2=20.34kPa

σ1+σ2=6.4+42.21=33.14kPa；

σ1=16×1.0=16.0kPa

σ2=134.9×0.542/[0.54+2×1.0×tan(28°)]2=15.30kPa

σ1+σ2=6.4+42.21=31.30kPa；

σ1=16×1.2=19.2kPa

道路施工组织设计-道路硬化施工方案σ2=134.9×0.542/[0.54+2×1.2×tan(28°)]2=11.93kPa

σ1+σ2=6.4+42.21=31.13kPa；

σ1=16×1.4=22.4kPa

σ2=134.9×0.542/[0.54+2×1.4×tan(28°)]2=9.56kPa

σ1+σ2=6.4+42.21=31.96kPa；

DB3212T 2047-2018 城市港湾建设与服务规范.pdfσ1=16×1.6=25.6kPa

σ2=134.9×0.542/[0.54+2×1.6×tan(28°)]2=7.83kPa

σ1+σ2=6.4+42.21=33.43kPa；