施工组织设计下载简介

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某工程工字钢悬挑双排钢管架施工方案

值班塔吊（借助总包单位）

医院急救中心：120火警：119匪警：110

5.3.4教育训练、互相协议

在高大模板施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育T／CAOE 20.5-2020 海岸带生态系统现状调查与评估技术导则 第5部分：珊瑚礁.pdf，组织应急预案演练，全面提高应急救援能力。

项目部事先与地方医院及应急救援机构建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。

5.3.5脚手架出现事故的征兆及应急措施

①杆件的设置和连接是否符合未按构造要求搭设；

②悬挑梁松动，立杆悬空；

④连墙件未按要求拉结；

⑥立杆垂直度的偏差超过规范要求；

①首先停止使用外脚手架。

②按照上述征兆作出对应的整改。

③整改完毕后，重新验收使用。

5.3.6悬挑架坍塌事故的应急救援

1.一旦发现有坍塌事故发生，不论任何人，均应立即大声呼叫在场人员紧急撤离，并迅速报告应急响应指挥部。

2.事故发生后，应急响应指挥部人员应在第一时间赶到现场，有序组织撤离所有人员和抢救伤员，并了解和掌握事故情况，启动应急救援预案，制定抢险抢救和维护现场秩序，严格保护事故现场等的有效措施。

3.人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。

各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被架子或其它物件压住时，先对架体进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次坍塌，造成二次伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。

5.当医院的救护车未到达之前，安全防护救护组、医疗救护组展开自救，对伤员昏迷、心脏停止的进行人工呼吸或胸外心脏按压等，伤者流血或有骨折，采取包扎止血或骨折固定，应注意骨折部位的保护，使用木板平抬，避免因不正确抬运，造成二次伤害，尽最大努力抢救伤者。如发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工班组成员，按抢险抢救的方案进行倒塌架子的排除和拴牢工作，防止其他架子再次倒塌。组织所有员工协助清理材料，如有人员被压埋、砸伤的，应首先清理被压埋人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员出来，最大限度地减少事故的伤害。

6.把伤者送入医院接受救治后，应急响应指挥部人员应召开会议，研究善后处理工作，做好当事人家属的接洽善后处理事宜安排。

7.注意保护好事故现场，协助公司或上级事故调查组开展调查，事故处理按“四不放过”原则。

5.3.7事故处理流程图

5.4.1严格按照本方案“5检查与验收”、“6.2安全管理”条款实施有效监测监控。

5.4.2健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种

1.由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；

2.由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。

6.1悬挑架脚手架计算

双排脚手架，搭设高度23.2m，立杆采用单钢管。

立杆的纵距1.50m，立杆的横距0.90m，内排架距离结构0.20m，立杆的步距1.80m。

采用的钢管类型为Ф48×3.5mm

连墙件采用层高×竖向间距2.9m，水平间距4.50m。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，自重标准值为0.05kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹笆片，按规范0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.80kN/m2，高度变化按C类取值计算连墙件μ2=1.68,计算立杆稳定μ2=1.45，体型系数0.858。

（1.34
＝1.3×0.66＝0.858，其中
=
）

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.96米。采用钢丝绳与建筑物拉结卸荷，最外面支点距离建筑物1.25m。

6.1.2纵向水平杆的计算

纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面。

按照纵向水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算中间1根纵向水平杆的最大弯矩和变形。

纵向水平杆的自重标准值P1=0.0384kN/m

竹笆片按现场市级提供的约0.03KN/片(1.0×0.8m)得0.0375KN/m2取0.05KN/m2

P2=0.05×0.90×0.45=0.02kN/m

活荷载标准值Q=2.00×0.90×0.45=0.81kN/m

静荷载的设计值q1=1.2×（0.0384+0.02+0.81）=1.04kN/m

活荷载的设计值q2=1.4×0.81=1.134kN/m

M1=0.1q1ι2+0.117q2ι2

M1=0.1×1.64×1.52+0.117×1.134×1.52=0.234+0.3=0.533KN·m

M2=0.08q1ι2+KMPL

M2=0.08×1.04×1.52+0.213×1.134×1.5=0.187+0.362=0.549KN·m

M2>M1两者取大值M=0.549KN·m

=
=122.27＜205N/mm2（可）

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

υmax=0.667

静荷载标准值q1=0.038+0.02=0.0587kN/m

υmax=0.667
＜
或10mm

6.1.3横向水平杆的计算

横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面。

三根纵向水平杆的自重标准值P1=0.0384×1.500×3=0.174kN

P2=0.05×0.900×1.5+（0.2×0.35）×1.5=0.175kN

小横杆自重标准值P3=（0.9+0.2+0.1）×0.0384=0.046KN

活荷载标准值Q=2.000×（0.9+0.2）×1.5/1.1=3.3kN/1.1=3KN/m

q1=1.2×0.174+1.2×(0.175+0.046)+（1.4×3.0）=4.674KN/m

q2=1.2×(0.174+0.175+0.046)=0.474KN/m

P=1.4×2×0.4=1.12KN

均布荷载最大弯矩计算:

M1=q1ι2/8=4.674×0.92/8=0.47KN·m

集中荷载最大弯矩计算：

M2=q2ι2/8+Pι/4=0.474×0.92/8+1.12×0.9/4

=0.048+0.252=0.30KN·m

M1>M2故取M1=0.47KN·m

σ=M2/W=0.47×106/4490=104.68<205N/mm2(满足要求)

静载均布荷载最大挠度计算:

活载集中荷载最大挠度计算:

υ=υ1+υ2=1.8+0.76=2.56mm<ι/150=900/150=6mm(满足要求)

6.1.4扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中：Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

（1）横杆的自重标准值P1=0.038×（0.2+0.9+0.1）=0.046kN

（2）脚手板的自重标准值P2=[（0.05×0.9）+（0.2×0.35）]×1.50/2=0.35kN

（3）三根纵向大横杆0.0384×3×1.50/2=0.086KN

活荷载标准值Q=2.0×（0.2+0.9）×1.50/2=1.65kN

荷载的设计值R=1.2×（0.046+0.35+0.086）+1.4×1.65

=2.89kN≤8KN（满足要求）

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

1、每m立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：

NG1=0.1248×23.20+（0.0384×1.5）/2(三根大横杆故加1.5/2)

=2.896+0.0288=2.924KN

2、脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，0.2m应铺18cm宽的木脚手板：

按现场考察每片竹笆板1m×0.8m=0.03KN,取0.05KN/m2

NG2=（0.05×4×1.50×0.90）+（0.2×0.35×1.5×4)/2=0.69kN

3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标

准值为0.14KN/m

（规范中系纵距为1.8m）本案纵距为1.5m故0.14×1.5/1.8=0.1166KN/m

NG3=0.14×4×1.8×1.5/1.8=0.84kN

4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×23.200=0.174kN

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.924+0.69+0.84+0.174=4.628KN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×2×1.500×(0.9+0.2)/2=3.3kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.858

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.8×1.45×0.858=0.697kN/m2

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力

N=1.2×4.628+0.85×1.4×3.3=9.48kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力

N=1.2×4.628+1.4×3.3=10.17kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中：Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩

Mw=0.85×1.4×0.697×1.500×1.8002/10=0.403kN·m

6.1.6立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中：N——立杆的轴心压力设计值N=10.17KN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.594cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.490cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到

=10.17×103/(0.19×424)=127.58<205N/mm2（满足要求）

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中：N——立杆的轴心压力设计值，N=9.48kN；

σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

σ=9.48×103/（0.19×424）+0.403×106/4490

σ=208.68＞205N/mm2大于1.2%（尚可）

6.1.7连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中：Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

计算连墙件μ2=1.68,μS=0.858,ωo=0.8,

ωk=0.7×1.68×0.858×0.8=0.807KN/m

Nlw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.807×13.05=14.74KN/m2

ωk——风荷载标准值，ωk=0.807KN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，

Aw=2.9×4.50=13.05m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

连墙件的轴向力设计值　　Nc=Ntw+No=14.74+5=19.74KN

连墙件轴向力设计值　　　　　　Nf=
A[f]

其中：
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比ι/i=20.00/1.60的结果查表得到
=0.97；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=0.97×424×205=84.31KN

Nt=19.74KN<84.31KN(连墙件设计计算满足要求)

（1）连墙件原两步三跨，必须改为每层楼面（2.9m）×3跨。

（2）连墙件采用双杆双扣件与楼面连接，Nt=19.74<12×2=24KN。

Φ48×3.5钢管连墙件预埋拉结示意图

6.1.8悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1250mm，

水平支撑梁采用热轧普通工字钢（工16）的截面惯性矩I=1127cm4，截面抵抗矩W=140.9cm3，截面积A=26.10cm2。

受脚手架集中荷载P=10.17kN

最大弯矩Mmax=PL=20.34×0.65=12.74KN·m

式中：rx——截面塑性发展系数（工字钢取rx=1.05）

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

6.1.9悬挑梁的整体稳定性计算

1、水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下：

=12.71×106/(0.929×141000.00)=97.03N/mm2≤205N/mm2

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

式中:τ——为悬臂工字钢的惯性矩=1127×104mm4，tw为工字钢厚度tw=6mm

S为半截面面积矩S=80.8×103mm3

4、验算悬挑梁Ω式的圆钢锚固环

RA×1.8=20.34×0.65

悬挑梁Ω形的圆钢锚固环选用D=20mm

其中：
按照《砼结构设计规范》10.9.8条规定，每个拉环按2个截面计算的拉环应力不应大于50N/mm2

以上计算满足要求但为确保悬挑梁的使用安全，应在挑梁（水平工字钢）端加Φ12钢丝斜拉绳。

本案系按纯悬挑梁计算，故不必在计算钢丝斜拉绳。

【附图1】3#楼16#工字钢扣件式钢管悬挑脚手架施工平面示意图

【附图2】4#——7#楼16#工字钢扣件式钢管悬挑脚手架施工平面示意图

【附图3】16#工字钢扣件式钢管悬挑脚手架断面示意图

【附图4】阳台或悬挑结构处16#工字钢扣件式钢管悬挑脚手架断面示意图

【附图5】16#工字钢扣件式钢管悬挑脚手架正面图

DB43／T 1771-2020标准下载【附图6】悬挑梁圆钢压环Ω制作预埋大样图

【附图7】预埋U型螺栓与压板采用双螺母固定制作预埋大样图

【附图8】悬挑梁悬挑端立杆及卸荷钢丝绳绑扎点固端制作示意图

【附图9】楼层转角处较短工字钢悬挑梁安装示意图

【附图10】楼层转角处最短工字钢悬挑梁安装示意图

【附图11】楼层转角处最长（符合法规）工字钢悬挑梁安装示意图

【附图12】阳台或悬挑结构处16#工字钢扣件式钢管悬挑脚手架安装示意图【附图13】阳台或悬挑结构处工字钢钢管悬挑架安装示意图剖面

【附图14】楼层（符合法规）工字钢悬挑梁安装示意图

综上，经验算本工程型钢悬挑扣件式钢管脚手架分项工程的立杆（荷载、稳定性）、连墙件的轴向承载力、及工字钢悬挑梁（强度、稳定性、挠度、抗剪）等验算符合要求，故该分项工程可以满足要求GBT 1112-2012 键槽铣刀.pdf，是安全、可靠的。