施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

绑扎箍筋、横向钢筋间距

4、专家建议对11.5m标高板采取防裂缝措施，会上决定由设计调整板面钢筋出变更施工。

5、保护层垫块采用25mm厚花岗岩，间距为300~400mm之间，呈梅花形设置，在梁底主筋就位后及时放置。梁主筋一二排之间采用Ф25的钢筋废料头间隔1000mm设置。

6、为施工方便梁内拉勾筋一头可制作成900弯勾TSG D7005-2018标准下载，绑扎后及时用专用扳手将其弯折成1350。梁内吊筋必须一次放置到位，要求位置准确。

7、楼层放线完成经复核无误后，对所有柱、墙钢筋的轴线位置进行复核，发现偏位的钢筋马上进行校正。

8、楼板上所有电气管线必须在楼板底层筋铺设后安装，使楼板底面砼保护层达到设计和规范要求。

10、墙板的竖向主筋与模板间必须有相应加固措施，即主筋与箍筋电焊点牢、与水平筋电焊点牢，箍筋，水平筋与模板间用垫块撑住，以免砼浇捣时冲动柱、墙主筋，保证墙板、主柱的轴线正确。

11、梁钢筋绑扎前，所有柱、墙钢筋的垂直必须校正好，以确保柱、墙钢筋不偏位。当梁主筋根数过多，采用分层布置时，上下二层钢筋的间距为25mm，为保证钢筋的位置，中间每隔1m左右用一根φ25钢筋限位。梁钢筋绑扎过程中吊线控制其垂直度，绑扎完后对钢筋骨架必须进行校正，并形成焊接骨架，保证梁的位置准确。

12、为保证楼板筋位置的准确，板钢筋绑扎好后，垫好φ8钢筋马凳，间距1000mm。

13、在施工过程中，派专人对钢筋轴线、规格、品种、间距、数量、搭接位置与长度、焊接质量、绑扎质量进行复核验收，达到规范要求后方可浇捣砼。

14、在砼浇捣过程中，派专人守护，如发现松动、移位、保护层不符合及时修整。

1、落实施工技术保证措施、施工技术交底、安全交底，严格执行有关规定。

2、合理调度罐车送料时间，逐车测量砼的塌落度。

3、严格控制每次下料高度和厚度，保证分层厚度不大于500mm。

对于分两次浇筑的梁，在第一次浇筑时为避免砼污染上部钢筋，设置砼溜槽从梁侧进行浇筑，若梁侧腰筋过密可将其调整，待砼浇筑完后再进行复位。

4、振捣方法要求正确，不得漏振和过振。可采用二次振捣法，以减少表面气泡，即第一次在砼浇筑时振捣，第二次待砼静置一段时间后再振捣，一般在0.5h后进行第二次振捣。

5、严格控制振捣时间和振动棒插入下一层砼的深度，保证深度在50~100mm，振捣时间以砼翻浆不再下沉和表面无气泡泛起为止。

6、在浇筑过程中，为了防止钢筋位置的偏移，在人员主要通道处的钢筋上铺设脚手板。

7、在交叉作业时严禁操作人员用重物冲击模板，不允许在模板吊帮上蹬踩，保护模板的牢固和严密。

8、所有模板的拼缝内应加双面胶带，使模板接缝严密。

9、拆模时注意钢管或撬棍不得划伤砼表面及棱角，不得使用锤子和其它工具剧烈敲打模板面。用塔吊吊装模板时，要缓慢移动避免剧烈撞击。

10、在砼未达到设计强度前，严禁超载堆放材料，否则必须经过计算加设临时支撑，保证结构安全。

11、在砼浇筑完毕后，各班组及时清理现场，做到工完场清。

第八章安全、文明施工及环保措施

1、必须严格执行项目部制定的安全责任制，各负其责，各工序施工前各专业工长及时对施工班组进行安全技术交底。

2、进入施工现场严禁吸烟，必须配好安全帽。

3、从事2m以上高处作业人员，必须系好安全带。

4、支模应按顺序进行，模板支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，不能在拆除的模板上操作。

5、拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应遵循先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分的原则，拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。

6、模板上的小配件等，应装入专用工具箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。

7、施工人员在工作中必须精神集中，站在安全的操作面上进行施工，并做好各洞口和临边的防护，酒后严禁上班。

8、做好现场木料及其它易燃品的堆放管理，堆放场地内必须配备灭火器材。

9、特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。

10、模板在拆除过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时操作人员必须系挂安全带。模板上口必须安设牢固的施工平台，便于工人操作、浇筑砼。

11、各类施工脚手架严格按照脚手架安全技术防范标准和规范搭设，并经验收合格后方可使用。

12、泵车操作工必须经培训合格的有证人员，严禁无证操作。

13、泵管的质量必须符合要求，对磨损严重及局部穿孔现象的泵管不准使用，以防暴管伤人。

14、泵管加设的支架必须牢固，转弯处必须设置井字式固定架，泵管转弯宜缓，接头封闭严密。

15、严格遵守有关消防制度，完善消防设施，消除事故隐患。

16、合理安排作业时间尽量避免扰民情况出现，砼浇筑时必须办理夜间施工许可证。

25×0.2=5.0KN/m2

1.1×0.2=0.22KN/m2

Q=（5.0+0.5+0.22）×1.2+2.5×1.4=10.364KN/m2

模板采用18mm厚竹胶板，荷载折减系数取0.9

按模板宽度：0.001m单元计算：

模板EI=3160000N·mm2

模板W=bh2/6=54mm3按四跨连续梁计算

模板计算跨度L=0.3m

模板允许应力[σ]=20N/mm2

荷载q=0.9×10.364×0.001=0.0093KN/m

M=0.125ql2=0.125×0.0093×0.32=104.6KN·mm

σ=M/W=104.6/54=1.94N/mm2＜[σ]故满足要求

查施工手册Kmax=0.632

ω=Kql4/100EI=0.632×0.0093×3004/100×316000

=0.15mm＜[ω]=L/400=0.75mm

小龙骨采用50×100mm的方木，间距0.3m

已知：截面抵抗矩：W=8.33×104mm3

截面刚度：EI=4.58×1010N·mm2

抗弯承载力：fm=13N/mm2

允许挠度：[W]=L/400mm2

计算跨度：L=1.5m

则荷载设计值：q=10.364×0.3=3.11KN/m

查施工手册Kmax=0.1

M=Kmaxql2=0.1×3.11×1.52=0.7KN·m

ω=Kql4/100EI=0.667×3.11×15004/100×4.58×1010

=2.29mm＜[ω]=L/400=1500/400=3.75mm

N=0.8×0.8×10.364=6.63KN

扣件抗滑验算：R=N=6.63KN＜Rc=8KN

步距：h=1.5ma=300mml0=k1k2（h+2a）考虑到高支撑安全因素，取k1=1.167k2=1.01

则l0=k1k2（h+2a）=1.167×1.01（1.5+2×0.3）=2.48m

Φ48钢管回转半径i=15.8

λ=l0/I=2.48/15.8=157查表知ψ=0.3

Φ48钢管截面面积A=489mm2

ψAf=0.3×489×0.205=30.07KN＞6.63KN

取最大梁高3000mm，荷载取值如下表：

25×3=75KN/m2

1.1×3=3.3KN/m2

Q=（75+0.5+3.3）×1.2+2.5×1.4=98.06KN/m2

长度取1000mm，计算宽度取1000mm，采用18mm厚竹胶板，按四等跨连续板计算

荷载设计值：q=Q=98.06KN/m2查施工手册知Kmax=0.107

M=Kmaxql2=0.107×98.06×0.22=0.419KN·m

故面板应力δ=M/W=0.419×6/1×0.0182=7.76N/mm2

因δ＜fm=13N/mm2故满足要求。

荷载设计值：荷载设计值：q=Q=98.06KN/m2

查施工手册知Kmax=0.632E=9.5×103N/mm2

=0.214mm＜[ω]=L/400=200/400=0.5mm

强度验算：l取0.6m

荷载设计值：q=0.25×Q=0.25×98.06=19.62KN/m2

取1.8m长按3等跨连续梁计算，查施工手册Kmax=0.1

M=Kmaxql2=0.1×19.62×0.62=0.706KN·m

故面板应力δ=M/W=0.706×6/0.05×0.12=8.47N/mm2

因δ＜fm=13N/mm2故满足要求。

荷载设计值：q=0.25×Q=0.25×98.06=19.62KN/m2

查施工手册知Kmax=0.677

=0.463mm＜[ω]=L/400=600/400=1.5mm

荷载设计值：q=0.3×Q=0.3×98.06=29.42KN/m2

取0.9m长按3等跨计算查施工手册Kmax=0.1

M=Kmaxql2=0.1×29.24×0.32=0.26KN·m

故面板应力δ=M/W=0.26×6/0.1×0.12=1.56N/mm2

因δ＜fm=13N/mm2故满足要求。

荷载设计值：q=0.3×Q=0.3×97.47=29.24KN/m2

查施工手册Kmax=0.677

ω=Kmaxql4/100EI

=0.432mm＜[ω]=L/400=300/400=0.75mm

支撑间距取350×350mm

N=0.35×0.35×98.06=12.01KN

步距h=1.2m取a=0.2

l0=k1k2（h+2a）考虑到高支撑安全因素取k1=1.185k2=1.01

l0=k1k2（h+2a）=1.185×1.01（1.2+2×0.2）

则l0=k1k2（h+2a）=1.167×1.01（1.5+2×0.3）=2.48m

Φ48钢管回转半径i=15.8

λ=l0/I=2.48/15.8=152查表知ψ=0.353

Φ48钢管截面面积A=489mm2

ψAf=0.353×489×0.205=35.39KN＞12.01KN

侧压力计算：砼作用于模板上的侧压力，随砼的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇砼的最大侧压力，侧压力达到最大值的浇筑高度称为砼的有效压头。通过理论和实践，按下列式计算，并取其最小值：

F=0.22γct0β1β2V1/2F=γcH

则F=0.22γct0β1β2V1/2

=0.22×25.1×5×1×1.15×21/2

F=γcH=25.1×3=75.3KN/m2

取二者中的最小值F=44.9KN/m2作为模板侧压力的最小值，并考虑倾倒砼所产生的水平荷载标准值4KN/m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：

q1=44.9×1.2=53.88KN/mq2=4×1.4=5.6KN/m

考虑到模板结构的不确定因素较多，取q=q1=53.88KN/m，有效压头高度h=q/γc=53.88/25.1=2.15m。

取600m按3跨连续计算，查施工手册Kmax=0.1

面板最大弯矩：Mmax=Kmaxql2=0.1×53.88×2002

=0.22×106N/mm2

面板的截面系数：W=bh2/6=1000×18/6=5.4×104mm3

应力：δ=Mmax/W=0.22×106/5.4×104=4.07N/mm2

因δ＜fm=13N/mm2故满足要求。

取2400mm按三跨连续梁计算，查施工手册知：Kmax=0.1

q=0.3×53.88=16.164N/mm

M=Kmaxql2=0.1×16.164×8002=1.03×106N·mm

W=bh2/6=100×1002/6=16.67×104mm3

δ=Mmax/W=1.03×106/16.67×104=6.18N/mm2

因δ＜fm=13N/mm2故满足要求。

取1800mm按3跨连续计算，查施工手册知：Kmax=0.1

q=0.6×53.88=32.328N/mm

M=Kmaxql2=0.1×32.328×6002=1.16×106N·mm

=4.79×103mm3

δ=Mmax/2W=1.16×106/2×4.79×103=121.09N/mm2

汉市地方税务局花园式多功能高层住宅楼施工组织设计因δ＜215N/mm2故满足要求。

对拉螺杆采用M14螺栓，净面积A=110.3mm2

每个对拉螺杆承受的拉力为：

N=q×主龙骨跨度×次龙骨跨度

=53.88×0.25×0.6=8.08KN

δ=N/A=8.08×103/110.3=156.3N/mm2＜215N/mm2

DG／TJ08-2274-2018标准下载中天建设集团第五建设公司

附图（表）：转换梁平面示意图、泵车布置及罐车路线图、

砼养护记录表、砼测温记录表、