施工组织设计下载简介

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35KV区域变电所三模板支撑专项施工方案

在高于2m的脚手架上作业时，并系上安全带，并穿好防滑鞋。

脚手架搭设前必须接地，防止触电。

严禁从脚手架上向下扔材料及杂物。

下雨及六级以上大风严禁进行高空作业。

GB51177-2016 升船机设计规范.pdf13.1木工锯的使用安全

1）进入现场的木工锯机在使用前，必须经项目工程部、安全部检查验收，合格后方可使用。操作人员需持证上岗作业，并在机械旁挂牌注明安全操作规定。

2）木工锯必须设置在平整、坚实的场地上，设置机棚和排水沟，防雨、防砸、防水浸泡。

13.2模板、木方、钢管吊运的安全要求

1）吊车在吊运模板、木方、钢管时，必须将两根钢丝绳吊索在材料商缠绕两圈，两个吊点长度必须均匀，吊起时，保证起吊过程中的水平度，防止材料在吊运中发生滑移坠落，同时需有专人监护、指挥。

2）成批量的模板、木方、钢管严禁集中堆放在非承重的操作架上。只允许吊运到安全可靠处后进行传递倒运。

3）短小模板、木方、钢管必须单独进行吊运，严禁挂在长料上。

13.3模板支撑架搭、拆安全要求

1）在进行模板支撑架搭拆时，必须穿防滑鞋、系上安全带、带上安全帽，高度高于2m时，作业层上必须满铺脚手板，并用铁丝系牢。

2）操作架上严禁超量堆放钢管脚手架材料，堆放量每平方米不得超过120kg。

3）高空作业时须有专人监护，严禁从高空向下抛材料及杂物。

4）作业人员必须持证上岗，并有允许高空作业的体检报告。

14、梁模板（扣件式）计算书

现浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

现浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m

σ＝Mmax/W＝0.02×106/37500＝0.57N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×23.05×87.54/(100×10000×281250)＝0.003mm≤[ν]＝l/400＝87.5/400＝0.22mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×28.01×0.09+0.446×1.76×0.09＝1.03kN

R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×28.01×0.09+1.223×1.76×0.09＝2.99kN

R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×28.01×0.09+1.142×1.76×0.09＝2.45kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2l=0.393×23.05×0.09＝0.79kN

R2'=R4'=1.143q2l=1.143×23.05×0.09＝2.31kN

R3'=0.928q2l=0.928×23.05×0.09＝1.87kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.01×1.12，0.5×3.01×0.12]＝0.39kN·m

σ＝Mmax/W＝0.39×106/25300＝15.41N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.01×1.1，3.01×0.1]＝2.01kN

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.32×11004/(100×206000×1013000)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝1100/400＝2.75mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.32×1004/(8×206000×1013000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.01×1.1，0.393×3.01×1.1+3.01×0.1]＝3.79kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.13kN，R2＝R4＝3.79kN，R3＝3.11kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.32×1.1，0.393×2.32×1.1+2.32×0.1]＝2.92kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.83kN，R'2＝R'4＝2.92kN，R'3＝2.38kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.572×106/5080＝112.68N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝6.353kN

τmax＝2Vmax/A=2×6.353×1000/489＝25.98N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.38mm

R＝max[R1,R3]＝0.57kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.57kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1.1×1.52/10＝0.06kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.54kN，R2＝14.73kN，R3＝0.54kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝14841.93/(0.67×424)+0.06×106/4490＝65.76N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝15.82kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝14.84/(1×0.15)＝98.95kPa≤fak＝140kPa

中国化学工程第四建设有限公司华南分公司经理办公室

13825019788

中国化学工程第四建设公司华南分公司安全部

13606060983

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