施工组织设计下载简介

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施工电梯卸料平台安全专项施工方案

4、木胶模板须铺平、铺稳，并用14#铁丝绑扎固定木方。

5、设置连墙杆或撑拉杆时，掌握其松紧程度，避免引起杆件的显著变形。

6、工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时木跳板并固定【河南地标】12YJ5-1 平屋面，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。

7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作≥100mm的尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。

8、扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧，脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。

9、卸料平台架体搭设不得与外脚手架相连接。

1、拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网→挡脚板及木跳板→防护栏杆→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。

2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。

3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。

4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。

5、拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。

6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。

7、拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净,拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。

3.4卸料平台使用注意事项

1、卸料平台必须经过安全员验收合格后方可使用。

2、卸料平台上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他重大荷载；等待施工电梯时，也应尽量避免在脚手架平台上站太多人，不得超过施工电梯额定的2t的载荷。

3、在卸料平台的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件的情况，遇有问题及时解决。

为确保工程安全，在各层操作平台上设置层门，层门采用35×3角钢进行加工制作。层门的竖向高度为1.8m，宽度为1.6m，层门外框及横向分隔采用35×3角钢焊制，1.0m以下用1.5mm铁皮板封面。层门的固定措施采取将层门的竖向边框放置在外排两侧的钢管立杆边，然后在立杆上焊接2个钢筋圆环的方式，注意层门只允许向结构层方向开启。

(1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。

(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。

(3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

(4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。

(5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。

(6)在卸料平台禁止进行电、气焊作业，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。

(7)只有当吊篮到达卸料层时，卸料人员才能打开防护门进行卸料工作，卸料完成后，卸料人员及时关闭防护门，扣好防护门销后，方可启动施工电梯。

施工电梯落地卸料平台计算书

立杆横距lb(m):0.9，立杆步距h(m)：2；立杆采用单立杆支撑。

立杆纵距la(m):1.8，平台支架计算总高度H(m)：20；

平台底钢管间距离(mm)：300；

钢管类型:Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件；取扣件抗滑承载力系数:0.8；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.25；

栏杆、挡脚板自重标准值(kN/m):0.15；

施工人员及卸料荷载(kN/m2):2

安全网自重(kN/m2):0.005；

活荷载同时计算层数：2层。

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):170；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1。

二、板底支撑钢管计算:

板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；P

(1)永久荷载计算(kN/m)：

Q1=0.25×0.3=0.0.075kN/m；

(2)施工活荷载(kN/m)：

Q2=2×0.3=0.6kN/m；

（3）集中荷载P=1.5KN

板底支撑钢管按简支梁计算。

最大弯矩计算公式如下:

q1=1.2×Q1+1.4×Q2=0.93KN/m

M1=0.93×1.82/8=0.377kN·m

M2=q1l2/8+Pl/4=0.075×1.82/8+1.5×1.8/4=0.705kN·m；

Mmax=M2=0.705kN·m

最大支座力计算公式如下:

支座力N=0.93×1.8/2=1.156kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.520×106/(5.08×103)=102.366N/mm2；

板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

板底钢管的计算应力102.366N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求！

ν=5ql4/384EI

q=q1+q2=0.930kN/m

均布恒载:ν=5×0.930×(1.8×103)4/(384×2.06×105×12.19×104)=5.062mm；

板底支撑钢管的最大挠度为5.062mm小于钢管的最大容许挠度1800/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算:

横向支撑钢管按照集中荷载下三跨连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

集中荷载P取板底支撑钢管传递力

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.347kN·m；

最大变形νmax=1.190mm；

最大支座力Qmax=1.156kN；

最大应力σ=Mmax/w=0.347×106/（5.08×103）=68.244N/mm2；

横向钢管的计算应力68.244N/mm2小于横向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

横向支撑钢管的最大挠度为1.190mm小于横向支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=1.156kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、支架立杆荷载设计值(轴力)计算:

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的结构自重(kN)：

NG1=0.141×20=2.810kN；

(2)板底支撑钢管的结构自重(kN)：

NG2=0.038×1.8×2×8×1/4=0.276kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3=0.25×1×1.8×0.9×8/4=0.810kN；

(4)栏杆、挡脚板的自重(kN)：

NG4=0.15×1×1.8×8/2=1.080kN；

(5)安全网自重(kN/m2):

NG5=0.005×1×1.8×20/2=0.090kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5=2.810+0.276+0.810+1.080+0.090=5.066kN；

2.活荷载为施工人员及卸料荷载:

施工人员及卸料荷载标准值：NQ=2×2×0.9×1.8/4=1.620kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N1=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.066+1.4×1.620=8.348kN；

本卸料平台采用单立杆，单根立杆所受的荷载为N＝N1＝8.348kN。

六、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/φAKH≤[f]

参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.163×2.00×2=4.652m；

λ=l0/i=4.652×103/15.8=294；

当λ>250时,φ=7320/λ2=7320/2942=0.085

钢管立杆受压应力计算值；σ=8.348×103/(0.085×489)=201.579N/mm2；

立杆钢管稳定性验算σ=201.579N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=170.000kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=170kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N1/A=33.391kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N1=8.348kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=33.391kPa≤fg=170.000kPa。地基承载力满足要求！

普通型钢悬挑扣件式双排脚手架工字钢及钢丝绳计算书

在脚手架全高范围内卸荷3次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。

第1次卸荷点高度为4.200米，钢丝绳上下吊点的竖向距离ls为9.000米，吊点水平距离2.0倍于立杆纵距；

第2次卸荷点高度为8.200米，钢丝绳上下吊点的竖向距离ls为9.000米，吊点水平距离2.0倍于立杆纵距；

第3次卸荷点高度为12.200米，钢丝绳上下吊点的竖向距离ls为9.000米，吊点水平距离2.0倍于立杆纵距；

各卸荷点钢丝绳卸荷计算方法是相同的，下面我们仅给出第一次卸荷的计算过程，其他的卸荷点直接给出计算结果。

卸荷点处立杆轴向力计算：

P1=kx×N1×n=1.5×11.239×2=33.717kN

P2=kx×N2×n=1.5×10.103×2=30.309kN

a1=arctg[9/(1.8+0.2)]=77.471度

a2=arctg[9/0.2]=88.727度

各吊点位置处内力计算为(kN)：

T1=P1/sina1=33.717/0.976=34.540kN

T2=P2/sina2=30.309/1.000=30.317kN

G1=P1/tana1=33.717/4.500=7.493kN

G2=P2/tana2=30.309/45.000=0.674kN

其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

2.钢丝绳的最小直径计算

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=34.540kN。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取34.540kN，α=0.85，K=6，得到：

选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(2×34.540×6/0.85)0.5=22.082mm。

3.钢丝绳的吊环强度计算

吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]

[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

选择吊环的最小直径要为：d=（2×[Fg]/[f]/π）0.5=（2×34.540×103/50/3.142）0.5=20.971mm。

实际吊环选用直径D=22mm的HPB235的钢筋制作即可。

第1次卸荷钢丝绳最小直径为22.1mm(钢丝绳型号：6×19)，必须拉紧至34.540kN，吊环直径为22mm。

第2次卸荷钢丝绳最小直径为22.4mm(钢丝绳型号：6×19)，必须拉紧至35.450kN，吊环直径为22mm；

第3次卸荷钢丝绳最小直径为23.3mm(钢丝绳型号：6×19)，必须拉紧至38.484kN，吊环直径为25mm。

钢绳做安全储备，按照承受全部荷载计算，通过软件电算程序计算得到钢绳的支点从左至右支座反力分别为：

R1=12.422kN。

水平悬挑梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=12.764kN。

1.钢丝拉绳的内力计算

钢丝拉绳的轴力RU取最大值进行计算，为

RU=12.764kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。

得到：[Fg]=19.621kN≥Ru＝12.764kN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

2.钢丝拉绳的拉环强度计算

钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=12.764kN

钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(12763.770×4/(3.142×50×2))1/2=12.7mm；

实际拉环选用直径D=20mm的HPB235的钢筋制作即可（《扣件架规范》第6.10.4条规定吊环应使用HPB235钢筋且直径≥20mm）。

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本方案算例中，m=1.4m，l=2.1m，m1=1.3m，m2=0.2m；

k=1.4/2.1=0.667

k1=1.3/2.1=0.619

k2=0.2/2.1=0.10

悬挑梁的截面惯性矩I=2370cm4，截面抵抗矩W=237cm3，截面积A=35.5cm2，线密度G=27.9kg/m。

外立杆轴向力设计值N1=11.188kN；

内立杆轴向力设计值N2=10.093kN；

把以上数据代入公式，经过计算得到：

支座反力RA=29.169kN

最大弯矩MA=16.563kN·m

最大应力σ=16563406.605/(1.05×237000)=66.560N/mm2

悬挑梁的最大应力计算值σ=66.560N/mm2小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!

最大挠度νmax=4.514mm

悬挑梁的最大挠度4.514mm小于最大容许挠度2600/400mmDB37／T 4012-2020 人防工程安全生产监督检查导则，满足要求!

悬挑梁采用20a号工字钢,计算公式如下：

σ=M/φbWx≤[f]

得到φb'=0.929。

经过计算得到最大应力σ=16.563×106/(0.929×237000)=75.229N/mm2；

悬挑梁的稳定性计算σ=75.229N/mm2小于[f]=215N/mm2DB37／T 3842-2019标准下载，满足要求!