科技广场C区 外脚手架工程专项施工方案

科技广场C区 外脚手架工程专项施工方案
仅供个人学习
反馈
文件类型:.zip解压后doc
资源大小:687.10K
标准类别:施工组织设计
资源属性:
下载资源

施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分,仅供参考,下载文档齐全完整

科技广场C区 外脚手架工程专项施工方案

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.293+0.85×1.4×2.025=8.761kN;

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.276×1.5×

1.82/10=0.16kN.m;

GBT 8478-2020 铝合金门窗六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

立杆的轴向压力设计值:N=9.186kN;

计算立杆的截面回转半径:i=1.59cm;

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:k=1.155;当验算杆件长细比时,取块1.0;

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ=1.5;

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定:l0=3.118m;

长细比Lo/i=196;

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到:φ=0.188;

立杆净截面面积:A=4.24cm2;

立杆净截面模量(抵抗矩):W=4.49cm3;

钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;

σ=9186/(0.188×424)=115.241N/mm2;

立杆稳定性计算σ=115.241N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值:N=8.761kN;

计算立杆的截面回转半径:i=1.59cm;

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:k=1.155;

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ=1.5;

计算长度,由公式l0=kuh确定:l0=3.118m;

长细比:L0/i=196;

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0.188

立杆净截面面积:A=4.24cm2;

立杆净截面模量(抵抗矩):W=4.49cm3;

钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2;

σ=8760.852/(0.188×424)+159830.042/4490=145.503N/mm2;

立杆稳定性计算σ=145.503N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:

风荷载标准值Wk=0.276kN/m2;

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2;

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN;

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:

Nlw=1.4×Wk×Aw=6.268kN;

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.268kN;

连墙件承载力设计值按下式计算:

由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949,l为内排架距离墙的长度;

又:A=4.24cm2;[f]=205N/mm2;

Nl=11.268

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=11.268小于双扣件的抗滑力16kN,满足要求!

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。

本方案中,脚手架排距为900mm,内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm,

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3,截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×5.293+1.4×2.025=9.186kN;

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m;

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为:

R[1]=11.294kN;

R[2]=8.165kN;

R[3]=0.02kN。

最大弯矩Mmax=1.542kN.m;

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.542×106/(1.05×141000)+

9.186×103/2610=13.934N/mm2;

水平支撑梁的最大应力计算值13.934N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求!

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

φb=570×9.9×88×235/(1200×160×235)=2.59

经过计算得到最大应力σ=1.542×106/(0.961×141000)=11.38N/mm2;

水平钢梁的稳定性计算σ=11.38小于[f]=215N/mm2,满足要求!

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:

RU1=13.041kN;

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算,为

RU=13.041kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径14mm。

得到:[Fg]=17.425KN>Ru=13.041KN。

经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为

N=RU=13.041kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度,取[f]=50N/mm2;

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(13041×4/3.142×50)1/2=19mm;

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下:

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.02kN;

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2;

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[20.298×4/(3.142×50×2)]1/2=0.508mm;

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上锚固长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:

20.298/(3.142×16×1.57)=0.257mm。

螺栓的轴向拉力N=0.02kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN,满足要求!

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下:

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于103.52kN,大于锚固力N=8.16kN,楼板混凝土局部承压计算满足要求!

脚手板类别:木脚手板,脚手板自重(kN/m2):0.35;

栏杆、挡板类别:A48×3.0钢管、木脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m):0.11;

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00,最大堆放材料荷载(kN):10.00。

内侧钢绳与墙的距离(m):1.60,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):2.80;

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m):3.90;

钢丝绳安全系数K:6.00,悬挑梁与墙的节点按铰支计算;

预埋件的直径(mm):16.00。

只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算。

主梁材料类型及型号:16号工字钢;

次梁材料类型及型号:14a号槽钢槽口水平[;

次梁水平间距ld(m):1.50,建筑物与次梁的最大允许距离le(m):0.20。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):4.50,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):2.00,次梁悬臂Mc(m):0.00;

平台计算宽度(m):2.00。

次梁选择14a号槽钢槽口水平[,间距1.5m,其截面特性为:

面积A=18.51cm2;

惯性距Ix=563.7cm4;

转动惯量Wx=80.5cm3;

回转半径ix=5.52cm;

截面尺寸:b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。

(1)、脚手板的自重标准值:本例采用竹串片脚手板,标准值为0.35kN/m2;

Q1=0.35×1.50=0.52kN/m;

(2)、型钢自重标准值:本例采用14a号槽钢槽口水平[,标准值为0.14kN/m

Q2=0.14kN/m

1)施工荷载标准值:取2.00kN/m2

Q3=2.00kN/m2

2)最大堆放材料荷载P:10.00kN

Q=1.2×(0.52+0.14)+1.4×2.00×1.50=5.00kN/m

P=1.4×10.00=14.00kN

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:

经计算得出:R=(14.00+5.00×(2.00+2×0.00))/2=12.00kN

次梁槽钢的最大应力计算值σ=9.50×103/(1.05×80.50)=112.40N/mm2;

次梁槽钢的最大应力计算值σ=112.398N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

经过计算得到φb=570×9.50×58.00×235/(2000.00×140.00×235.0)=1.12;

由于φb大于0.6,按照下面公式调整:

得到φb'=0.819;

次梁槽钢的稳定性验算σ=9.50×103/(0.819×80.500)=144.17N/mm2;

次梁槽钢的稳定性验算σ=144.172N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16号工字钢,间距1.5m,其截面特性为:

面积A=26.1cm2;

惯性距Ix=1130cm4;

截面抵抗矩Wx=141cm3;

回转半径ix=6.58cm;

截面尺寸,b=88mm,h=160mm,t=9.9mm;

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值:本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为0.11kN/m;

Q1=0.11kN/m;

(2)槽钢自重荷载Q2=0.20kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.20)=0.37kN/m;

次梁传递的集中荷载取次梁支座力R;

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算,由矩阵位移法,从左至右各支座反力:

R[1]=15.13kN;

R[2]=15.373kN;

最大支座反力为Rmax=15.373kN;

最大弯矩Mmax=11.849kN·m;

最大挠度ν=0.074mm。

主梁槽钢的最大应力计算值σ=11.849×106/1.05/141000.0+1.73×104/2610.000=86.678N/mm2;

主梁槽钢的最大应力计算值86.678N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2,满足要求!

由于φb大于0.6,应按照下面公式调整:

可得φb'=0.477;

主梁槽钢的稳定性验算σ=11.849×106/(0.477×141000.00)=175.99N/mm2;

主梁槽钢的稳定性验算σ=175.99N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

四、钢丝拉绳的内力验算:

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算,

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(3.9/(2.8+1.6))=0.663;

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为:RUi=RCi/sinθi;

RUi=15.13/0.663=22.81kN;

五、钢丝拉绳的强度验算:

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度2000MPa,直径18.5mm。

得到:[Fg]=36.479KN>Ru=22.81KN。

经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求。

六、钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为:

N=RU=22809.930N。

其中,[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下,每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2,故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2;

所需要的拉环最小直径D=[22809.9×4/(3.142×50.00×2)]1/2=17.0mm。

JGJ 85-2010 预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf七、操作平台安全要求:

1.卸料平台的上部拉结点,必须设于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上;

2.卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口;

3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏;

4.卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验后才能松卸起重吊钩;

5.卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换办公生活区鱼塘清淤及土方调配、换填施工方案,焊缝脱焊应及时修复;

6.操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督。

©版权声明
相关文章