施工组织设计下载简介

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无砟轨道预应力混凝土连续梁双线工程施工组织设计

底模处砼箱梁荷载：P1=1.2×26=31.2kN/m2

内模支撑和模板荷载：P2=4kN/m2

设备及人工荷载：P3=2.5kN/m2

砼浇注冲击及振捣荷载：P4=2kN/m2

实验楼室外管道铺设施工组织设计则有P1=（P1+P2+P3+P4）=39.7kN/m2

P2=（1.5P1+P2+P3+P4）=55.3kN/m2

q=39.7×0.30=11.91t/m＜40.3×0.3=12.09t/m

表明底板下间距为0.30m的木枋受的力比斜腹板对应的间距为0.30m的木枋所受的力要小，所以底板下间距为0.30m的木枋受力安全。

以上数据均未考虑模板强度影响。

2）顶托横梁（12cm×15cm木枋）验算：

脚手管立杆的纵向间距90cm，横向间距为60cm，顶托木枋横梁按横桥向布置，间距90cm，因此计算跨径为0.9m。为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算底模下斜腹板对应位置即可：

平均荷载大小为q1=40.3×0.9=36.27kN/m

W=450×103mm3；I=3375cm4；S=I/12

Mmax=36.27×0.9×0.9/8=3.68kN·m

由梁正应力计算公式得：

σw=Mmax/W=3.44×106/(450×103)

=8.18Mpa＜[σ]=10Mpa，满足要求。

挠度计算按简支梁考虑，得：

E=0.1×105Mpa；

fmax=5qL4/384EI=5×40.3×0.9×103×0.6561/

=0.92mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400）刚度满足要求。

脚手管（φ48×3.5）立杆的纵向间距为90cm，横向间距为60cm，因此单根立杆承受区域即为底板0.9m×0.6m箱梁均布荷载由12cm×15cm木枋作为横梁集中传至杆顶。

根据受力分析,不难发现斜腹板对应的间距立杆受力比其余位置为的立杆受力大，故以斜腹板下的间距为0.9m×0.6m立杆作为受力验算杆件。

则有P=40.3kN/m2

由于大横杆步距为1.2m，长细比为λ=ι/i=1200/15.78=76，查表可得φ=0.744，则有：

[N]=φA[σ]=0.744×489×215=78.22kN

而Nmax=P×A=40.3×0.9×0.6=21.762kN，可见[N]＞N，

另由压杆弹性变形计算公式得：（按最大高度20m计算）

△L=NL/EA=21.762×103×20×103/2.1×105×4.89×102

=4.24mm压缩变形很小。

经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求。

立杆的稳定性计算公式:

[f]=205.000N/mm2；

如参照《扣件式规范》，按下式计算：

立杆计算长度L0=h+2a=1.200+0.100×2=1.400m；

L0/i=1400.000/15.800=89.000；

由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667；

立杆的最大应力值σ=21762/（0.667×489.000）=66.72N/mm2；

考虑风荷载的影响：σ’=Mw/W=6×ωkbh/bh2=8N/mm2

钢管立杆的最大应力计算值σ总=66.72N/mm2+8N/mm2=74.72N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求。

由于混凝土受力主要作用在支架上，加工的定型钢管、钢模板主要起到固定模板成型的作用，故只检算碗扣式脚手架立杆。

(混凝土平均厚度按50㎝考虑)

1）底模板下次梁（8×10cm木枋）验算：

翼缘板底模下脚手管立杆的纵向间距90cm，横向间距为90cm，顶托与底模间布置两层方木；顶托上按横向布置，间距90cm；底模下按纵向布置，间距40cm。因此计算跨径为90cm，按简支梁受力考虑：

翼缘板底模板对应的间距为40cm的木枋受力验算：

底模处砼箱梁荷载：P1=0.5×2.6×10=13.0kN/m2（按0.5m混凝土厚度计算）

模板荷载：P2=2kN/m2

设备及人工荷载：P3=2.5kN/m2

混凝土浇注冲击及振捣荷载：P4=2kN/m2

则有P=（1.5P1+P2+P3+P4）=26kN/m2

W=bh2/6=8×102/6=134cm3

由梁正应力计算公式得：

=4.39Mpa＜[σ]=10Mpa

=0.88Mpa＜[τ]=2Mpa（参考一般木质）

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E=0.1×105Mpa；I=bh3/12=667cm4

fmax=5qL4/384EI

=1.34mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400）

2）顶托横梁（10cm×12cm木枋）验算：

脚手管立杆的纵向间距90cm，横向间距为60cm，顶托木枋横梁按横桥向布置，间距90cm，因此计算跨径为0.9m。为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算底模下斜腹板对应位置即可：

平均荷载大小为q1=26×0.9=23.4kN/m

W=240×103mm3；I=1440cm4；S=I/12

Mmax=23.4×0.9×0.9/8=2.37kN·m

由梁正应力计算公式得：

σw=Mmax/W=2.37×106/(240×103)

=9.87Mpa＜[σ]=10Mpa，满足要求。

挠度计算按简支梁考虑，得：

E=0.1×105Mpa；

fmax=5qL4/384EI=5×23.4×0.9×103×0.6561/

=1.25mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400）刚度满足要求。

脚手管（φ48×3.5）立杆的纵向间距为90cm，横向间距为90cm，因此单根立杆承受区域即为底板0.9m×0.9m箱梁均布荷载由12cm×15cm木枋作为横梁集中传至杆顶。

根据受力分析,不难发现斜腹板对应的间距立杆受力比其余位置的立杆受力大，故以斜腹板下的间距为0.9m×0.9m立杆作为受力验算杆件。

则有P=23.4kN/m2

由于大横杆步距为1.2m，长细比为λ=ι/i=1200/15.78=76，查表可得φ=0.744，则有：

[N]=φA[σ]=0.744×489×215=78.22kN

而Nmax=P×A=23.4×0.9×0.9=18.954kN，可见[N]＞N，

另由压杆弹性变形计算公式得：（按最大高度26m计算）

△L=NL/EA=18.954×103×26×103/2.1×105×4.89×102

=4.8mm压缩变形很小。

经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求。

立杆的稳定性计算公式:

[f]=205.000N/mm2；

如参照《扣件式规范》，按下式计算：

立杆计算长度L0=h+2a=1.200+0.100×2=1.400m；

L0/i=1400.000/15.800=89.000；

由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667；

立杆的最大应力值σ=18954/（0.667×489.000）=58.12N/mm2；

考虑风荷载的影响：σ’=Mw/W=6×ωkbh/bh2=7.4N/mm2

钢管立杆的最大应力计算值

σ总=58.12N/mm2+7.4N/mm2=65.52N/mm2

钢管立杆的最大应力小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求。

5.1.4门式刚架部分

1）梁底脚手管立杆的纵向间距90cm，横向间距为60cm；翼缘板下脚手管立杆的纵横向间距均为90cm。门架跨度为7m，长13m；型钢长9m，间距30cm，其上荷载分布可按均布荷载考虑。

H型钢长度9米，两端有竖向支撑（30cm×30cm碗扣式支架），计算模型简化为跨度9m的简支梁，荷载按均布荷载考虑,q=21.762×22/9=53.2KN/m

32aH型钢截面惯性距为：I=3224cm4

最大挠度fmax=5qL4/384EI=5×53.2×103×2401/

=5.16mm＜[f]=17.5mm（[f]=L/400）刚度满足要求。

根据现场情况及地质资料可知，路基经过换填，公路（或铁路）路基边坡等位置进行混凝土硬化，地基承载力在500KPa以上。出于安全考虑，处理后的地基统一按500KPa计算。

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

地基承载力设计值按下式计算fg=kc×fgk；

因P=87.048KPa<200KPa,地基承载力的计算满足要求！

5.2箱梁模板（1.5cm竹胶板）验算：

底模主要采用竹胶板（厚1.5cm），其下与顶托之间布置两层木枋；与底模直接接触的方木按纵向布置，间距30cm。因此计算跨径为30cm，按简支梁受力考虑，参考计算模型斜腹板下为1.22m×0.3m×0.015m的竹胶板，底板下为1.22m×0.4m×0.015m的竹胶板，分别对底模板的强度与刚度进行验算：

a、斜腹板对应的间距为1.22m×0.3m×0.015m的竹胶板受力验算：

底模处砼箱梁荷载：P1=1.3×2.6×10=33.8kN/m2（按1.3m混凝土厚度计算）

模板荷载：P2=2kN/m2

设备及人工荷载：P3=2.5kN/m2

混凝土浇注冲击及振捣荷载：P4=2kN/m2

则有P=（1.5P1+P2+P3+P4）=57.2kN/m2

W=bh2/6=1.5×302/6=225cm3

由梁正应力计算公式得：

=14.19Mpa＜[σ]=35Mpa

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E=0.1×105Mpa；I=bh3/12=3375cm4

fmax=5qL4/384EI

=1.47mm＜[f]=3.05mm（[f]=L/400）

b、底板下对应的1.22m×0.4m×0.015m的竹胶板受力验算：

中间底板位置砼厚度1.2m，按1.2m（取用1.5的系数）进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.40m，则有：

底模处砼箱梁荷载：P1=1.2×26=23.4kN/m2

内模支撑和模板荷载：P2=4kN/m2

设备及人工荷载：P3=2.5kN/m2

砼浇注冲击及振捣荷载：P4=2kN/m2

则有P=（1.5P1+P2+P3+P4）=43.6kN/m2

W=bh2/6=1.5×402/6=400cm3

由梁正应力计算公式得：

=8.12Mpa＜[σ]=35Mpa

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E=0.1×105Mpa；I=bh3/12=8000cm4

fmax=5qL4/384EI

=0.63mm＜[f]=3mm（[f]=L/400）

通过建立切实可行的质量保证体系，实现对机构配置、物资供应、施工过程等方面的严格控制，确保工程按公路工程现行规范及验收评定标准的质量要求施工，确保质量目标实现。

树立“安全第一，预防为主”的思想，抓好安全教育，开展行之有效的预测预防活动，力争将事故隐患消灭在萌芽状态。加强职工岗前培训，提高全员的安全意识，实行持证上岗。宣传优质快速建成该工程项目的重要意义，树立起荣誉感、责任感和使命感。

项目经理部及各施工队成立质量管理小组，第一管理者亲自抓，配齐专职质检工程师和质检员，制定相应对策和质量岗位责任制，建立质量控制体系，推行全面质量管理。

为保证各项安全质量技术措施的落实，确保安全质量生产有序可控，施工前制定安全生产制度，施工生产过程中付诸实施。以制度规范每一个职工的行为，并逐渐转变成一种自觉的行动，真正实现安全生产。

建立严格的质量管理制度，实行质量一票否决权，坚决杜绝违章违规蛮干现象发生，并在施工中加强检查落实，建立质量管理制度，做到“全过程、全方位”监控，定期检查，奖优罚劣。

为加快施工进度，尽最大努力缩短工期，结合本工程特点，成立强有力的保工期组织机构

实行工期目标管理，建立岗位责任制，签订包保责任状，明确各级管理人员职责，完善考核及奖罚制度。

6.1.1因特殊原因造成工期延误的保工期赶工预案

调整施工顺序，合理安排二班或三班倒措施等。为了减少相互干扰，合理调整安排各施工工序间的作业。

对施工进度及劳动资源采取科学的动态控制，根据剩余工程量情况，采取倒排工期，重新合理安排施工总体进度计划，在以后的时间内增加劳动力及机械设备，确保各分步工期及总工期进度计划。

6.1.2节假日等特殊情况下的工期保证措施

节假日来临前，提前做好劳力的组织工作，对于本企业的员工以节假日不放假为原则，对关键岗位上确有实际困难员工，由企业帮助解决员工存在的实际困难，确保其节假日坚守岗位。

节假日期间通过提高劳务工的工资，改善生活条件等措施，稳定劳务工数量。并提前对劳务工进行调查摸底，确定减员数量，并提前进行补充，确保节假日的劳力充足。

6.2安全保证措施及机构

1）跨营业线施工行车安全措施：施工前对参战人员进行安全教育，增强作业人员的安全意识和安全技术技能。认真进行现场调查，明确施工影响区域和防护范围，并有针对性的制定专项措施,涉及行车设备的作业必须同车站和工、电部门联系，搞好配合，严禁擅动和损坏电缆和其它行车设备及设施。

2）墩身施工时搭设的脚手架所用材料和加工质量必须符合规定要求，不得使用不合格品。确保脚手架具有稳定的结构和足够的承载力。脚手架拆除时划出工作区标志，禁止行人进入。严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆的原则。

3）脚手架所用材料和加工质量必须符合规定要求，不得使用不合格品。确保脚手架具有稳定的结构和足够的承载力。脚手架拆除时划出工作区标志，禁止行人进入。严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆的原则。

4）本桥大部分为高空作业，全部施工人员必须严格遵守高空作业规章制度，戴好安全帽，系好安全带；高处作业时，设置安全爬梯及安全网；患有高血压人员不得进行高空作业，防止意外事故发生。

5）各种机械操作人员和车辆驾驶员，必须取得操作合格证，不准操作与证不相符的机械进入场地，不准将机械设备交给无本机操作证的人员操作，对机械操作人员要建立档案，专人管理。

6）交通安全保证措施：各种运输工具、施工机械的操作人员必须执证上岗。严禁非司机驾车，严禁酒后驾车。施工操作人员跨越道路时，一定要遵守交通规则，确保人身及行车安全。

7）跨越公路施工，设专人负责做好防护工作，确保既有公路畅通无阻及人员安全，确保人身及行车安全。

8）加强用电安全管理，由专人负责现场的机械设备及用电管理，确保现场的各种设备正常运装；做好备用发电机的准备工作，在施工过程中如有停电现象，可立即启动发电，为振捣等设备提供电力。

9）施工前应对所有的施工电气设备、供电线路进行全面的检查，增设防雨措施，对生产资料能入棚的入棚，不能入棚的要有遮盖设施。

10）施工组织和场地布置要体现文明施工，形成文明整洁的施工环境，营造和谐的施工环境；并做到及时清理现场。

11)安全保证机构如下

6.3质量保证措施及机构

1）项目部成立专门的桥墩施工质量控制小组，并成立相关的QC课题攻关小组，负责施工质量控制，提高各部位的施工质量。

2）加强原材料的检测工作，水泥、钢筋等厂供材料必须有出厂合格证并控制其质量规格符合施工要求。对砂、石料等地材进行性质、强度试验，严格控制其粒径及含泥量不超过规范要求。

3）严格控制混凝土的配合比、和易性，确保混凝土的坍落度控制在要求的范围。

4）墩身模板采用整体钢模，钢模的加工要根据整桥的墩高合理搭配模板的长度，尽量减少模板接逢。模板的设计经过严格的检算，确保模板的刚度、强度及稳定性。

5）为确保箱梁的线形美观，箱梁的平面位置必须用全站仪进行精确定位，包括底板及顶板的位置。

6）模板安装要严格作业程序和施工标准，严禁出现错台、露缝现象。模板的加固要严格按照施工方案进行，在浇筑混凝土前，对模板各部位的尺寸及加固情况进行详细的检查，并做好记录，发现不合格的，坚决整改。

7）桥墩混凝土灌注时，采用串筒下落混凝土，混凝土的自由下落高度不得大于2m。

6）混凝土的振捣采用插入式振捣器进行振捣，振捣时避免振动棒碰模板、钢筋及其它预理件，不要过振或漏振，以混凝土不再沉陷，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆为振好的标志。混凝土浇筑过程中派专人检查箱梁模板及模板加固情况，发现异常抓紧向现场施工负责人汇报进行处理。

7）砼强度必须大于设计强度的50%时，方可拆除模板，模板利用吊车配合人工分片拆除。拆模时要求不得强行拉撬模板，以防损伤砼表面和碰伤墩身。

5）为保证箱梁混凝土一次灌筑成功，必须采取以下措施：

混凝土灌注过程中必须将坍落度有效控制在14－16cm以内，并且在施工底板时宜使坍落度在上限附近，在施工腹板及其下部梗肋时将混凝土坍落度控制在下限，在施工腹板时注意控制灌注速度和分层厚度。

在施工底板时，混凝土震捣人员从预留人孔进入，每个箱室不少于两组作业人员，由于箱梁内施工环境狭小且混凝土方量大、操作时间长、人员在箱室内来回穿行耗费体力较大，必须增加操作人员的换班频率。

为保证混凝土振捣密实无漏振，在做好混凝土坍落度控制的同时，人员方面混凝土振捣人员必须为有责任心的熟练工，在施工前应进行技术交底，施工中严格按操作规程进行操作。

针对混凝土施工质量制定严格的奖惩办法。

8）混凝土的养护：砼浇注完成初凝后顶面覆盖塑料薄膜洒水养护，在养护期间保持模板湿润，在拆除模板前，不得使其承受行人、模板、支架和脚手架等荷载。墩身拆模后，在墩身外面喷洒一层水后用塑料薄膜包裹墩身，以达到保温、保湿养护的目的。

10）施工过程中班组之间实行“三检”制度，即：自检、互检、交接检。上道工序不合格，不准进入下道工序施工。

JT／T 216-2020标准下载11）质量保证体系如下图：

1）混凝土浇筑时，经常观察模板、支架、堵缝等情况。发现模板位移，立即停止浇筑，并在混凝土初凝前修整完好。

2）坚持施工过程中的试验制度，砼浇筑现场对每批砼均进行坍落度试验并记入施工记录，控制坍落度在标准坍落度的±20mm范围内，保证砼强度试验的频数、试件组数达到规定要求。

3）采用汽车泵浇筑混凝土，一次作业至少要有一台汽车泵作为备用。

4）准备足够的备用振捣棒，以保证现场混凝土的振捣质量。

5）由专人负责现场的机械设备及用电管理。考虑备用发电机组，要求该设备必须能满足现场施工用电功率，确保现场的各种设备正常运装，加强用电安全管理。

6）雨、雪天尽量避免施工。施工前应对所有的施工电气设备、供电线路进行全面的检查，对生产材料等能入棚的入棚，不能入棚的要有遮盖设施。

7）施工组织和场地布置要体现文明施工，形成文明整洁的施工环境DBJ／T15-60-2019 建筑地基基础检测规范，营造和谐的施工环境。