施工组织设计下载简介

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验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取5.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2100.0mm2，fy=360.0N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=3500mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。

按照楼板每20天浇筑一层，所以需要验算20天、40天、60天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

青岛城阳区某热力公司锅炉拆除、安装工程施工组织设计2.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边5.00m，短边5.00×0.70=3.50m，

楼板计算范围内摆放8×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+1×1.2×(1.87×8×5/5.00/3.50)+1.4×(2.00+2.50)=30.69kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=3.50×30.69=107.40kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0735×ql2=0.0735×107.40×3.502=96.70kN.m

验算楼板混凝土强度的平均气温为10.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到20天后混凝土强度达到89.90%，C35.0混凝土强度近似等效为C31.5。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.00N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ=Asfy/bh0fcm=2100.00×360.00/(3500.00×180.00×15.00)=0.08

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

结论：由于ΣMi=131.01=131.01>Mmax=96.70

所以第20天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第2层以下的模板支撑可以拆除

11.51800×1750m梁截面

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×3.50。

立柱梁跨度方向间距l(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

脚手架步距(m):1.40；脚手架搭设高度(m):9.03；

梁两侧立柱间距(m):1.40；承重架支设:2根承重立杆，木方垂直梁截面；

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.800；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.750；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):200.000；

木方的截面宽度(mm):90.00；木方的截面高度(mm):90.00；

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件；

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.000×1.750×0.600=26.250kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.600×(2×1.750+0.800)/0.800=1.129kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.800×0.600=2.160kN；

2.木方楞的支撑力验算

均布荷载q=1.2×26.250+1.2×1.129=32.855kN/m；

集中荷载P=1.4×2.160=3.024kN；

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=3.270kN；

N2=11.233kN；

N3=11.516kN；

N4=3.270kN；

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=9.000×9.000×9.000/6=121.50cm3；

I=9.000×9.000×9.000×9.000/12=546.75cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=11.516/0.600=19.194kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×19.194×0.600×0.600=0.691kN.m；

最大应力σ=M/W=0.691×106/121500.0=5.687N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

木方的最大应力计算值5.687N/mm2小于木方抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.6×19.194×0.600=6.910kN；

木方受剪应力计算值T=3×6909.861/(2×90.000×90.000)=1.280N/mm2；

木方抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

木方的受剪应力计算值1.280N/mm2小于木方抗剪强度设计值1.300N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

木方最大挠度计算值V=0.677×15.995×600.0004/(100×9500.000×546.750×103)=0.270mm；

木方的最大允许挠度[V]=0.600*1000/250=2.400mm；

木方的最大挠度计算值0.270mm小于木方的最大允许挠度2.400mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.088kN中间支座最大反力Rmax=15.531；

最大弯矩Mmax=0.469kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.389mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.469×106/5080.0=92.327N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值92.327N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

四、扣件抗滑移的计算:

该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=15.53kN；

R<16.00kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！采用梁底顶托支撑，轴心受力，承载力满足要求。

五、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=15.531kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.142×9.025=1.540kN；

N=15.531+1.540=17.071kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.400=2.749m；

Lo/i=2748.900/15.800=174.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.235；

钢管立杆受压应力计算值；σ=17070.569/(0.235×489.000)=148.550N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=148.550N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.018×(1.400+0.100×2)=1.901m；

Lo/i=1900.810/15.800=120.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.452；

钢管立杆受压应力计算值；σ=17070.569/(0.452×489.000)=77.233N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=77.233N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

（一）梁侧模板基本参数

模板面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距250mm。

外楞采用圆钢管48×3.0，每道外楞2根钢楞，间距600mm。

穿梁螺栓水平距离600mm，穿梁螺栓竖向距离500mm，直径12mm。

（二）梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.750m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=42.000kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=42.000kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。

（三）梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩,W=60.00×1.50×1.50/6=22.50cm3；

　　[f]——面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在模板上的侧压力，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.2×0.60×42.00=30.24kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.4×0.60×4.00=3.36kN/m；

　　l——计算跨度(内楞间距),l=250mm；

面板的抗弯强度设计值[f]=15.000N/mm2；

经计算得到，面板的抗弯强度计算值9.333N/mm2；

面板的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

其中q——作用在模板上的侧压力，q=25.20N/mm；

　　l——计算跨度(内楞间距),l=250mm；

　　E——面板的弹性模量,E=6000N/mm2；

　　I——面板的截面惯性矩,I=60.00×1.50×1.50×1.50/12=16.88cm4；

面板的最大允许挠度值,[v]=1.000mm；

面板的最大挠度计算值,v=0.658mm；

面板的挠度验算v<[v],满足要求!

（四）梁侧模板内外楞的计算

4.1.内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。

本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

其中f——内楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——内楞的最大弯距(N.mm)；

　　W——内楞的净截面抵抗矩；

　　[f]——内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在内楞的荷载，q=(1.2×42.00+1.4×4.00)×0.25=14.00kN/m；

　　l——内楞计算跨度(外楞间距),l=600mm；

内楞抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

经计算得到，内楞的抗弯强度计算值6.048N/mm2；

内楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

其中E——内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；

内楞的最大允许挠度值,[v]=2.400mm；

内楞的最大挠度计算值,v=0.233mm；

内楞的挠度验算v<[v],满足要求!

4.2.外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。

本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

外钢楞的规格:圆钢管48×3.0；

外钢楞截面抵抗矩W=4.49cm3；

外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4；

其中f——外楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——外楞的最大弯距(N.mm)；

　　W——外楞的净截面抵抗矩；

　　[f]——外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中P——作用在外楞的荷载，P=(1.2×42.00+1.4×4.00)×0.60×0.50=16.80kN；

　　l——外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=600mm；

外楞抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2；

经计算得到，外楞的抗弯强度计算值196.437N/mm2；

外楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=1.146Pl3/100EI<[v]=l/400

其中E——外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；

外楞的最大允许挠度值,[v]=1.500mm；

外楞的最大挠度计算值,v=0.689mm；

外楞的挠度验算v<[v],满足要求!

其中N——穿梁螺栓所受的拉力；

　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；

　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

中建施工方案管理办法（22P）.docx穿梁螺栓的直径(mm):12

穿梁螺栓有效直径(mm):10

穿梁螺栓有效面积(mm2):A=76.000

Q／GDW 11596-2016 高压直流输电换流阀控制设备技术规范.pdf穿梁螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920

穿梁螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.600

穿梁螺栓强度验算满足要求!