施工组织设计下载简介

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办公综合楼工程高支模专项施工方案

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×7.74×4004/(100×8415×3215200)＝0.05mm≤400/400=1mm

ν2max＝qL4/(8EI)=7.74×2504/(8×8415×3215200)=0.14mm≤250/400=0.62mm

Rmax＝max[1.1×10.65×0.4甘12S2：给水工程.pdf，0.4×10.65×0.4+10.65×0.25]＝4.69kN

R'max＝max[1.1×7.74×0.4，0.4×7.74×0.4+7.74×0.25]＝3.41kN

对拉螺栓水平向间距(mm)

主梁最大悬挑长度(mm)

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

同前节计算过程，可依次解得：

梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝0.72kN，R2＝2.34kN，R3＝1.71kN，R4＝2.34kN，R5＝0.72kN

(正常使用极限状态)：R'1＝0.52kN，R'2＝1.7kN，R'3＝1.22kN，R'4＝1.7kN，R'5＝0.52kN

梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝0.73kN，R2＝2.34kN，R3＝2.34kN，R4＝0.73kN

(正常使用极限状态)：R'1＝0.53kN，R'2＝1.7kN，R'3＝1.7kN，R'4＝0.53kN

梁左侧弯矩图(kN·m)

梁右侧弯矩图(kN·m)

σ1max＝M1max/W＝0.14×106/4490=32.07N/mm2≤[f]=205N/mm2

σ2max＝M2max/W＝0.17×106/4490=37.12N/mm2≤[f]=205N/mm2

τ1max＝2Vmax/A=2×2.88×1000/424＝13.61N/mm2≤[τ]=120N/mm2

τ2max＝2Vmax/A=2×2.58×1000/424＝12.19N/mm2≤[τ]=120N/mm2

ν1max＝0.11mm≤525/400＝1.31mm

ν2max＝0.18mm≤525/400＝1.31mm

轴向拉力设计值Ntb(kN)

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×3.73×2＝7.08kN≤Ntb＝17.8kN

3．梁模板（扣件式）支架计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×32.87×0.22＝0.16kN·m

σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.38N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×25.6×2004/(100×10000×281250)＝0.076mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×31.1×0.2+0.437×1.76×0.2＝2.49kN

R2=1.25q1l=1.25×32.87×0.2＝8.22kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2l=0.375×25.6×0.2＝1.92kN

R2'=1.25q2l=1.25×25.6×0.2＝6.4kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.27×0.82，0.5×8.27×0.252]＝0.57kN·m

σ＝Mmax/W＝0.57×106/67690＝8.36N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.27×0.8，8.27×0.25]＝4.014kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.014×1000/(2×45×95)＝1.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.44×8004/(100×9350×3215200)＝0.55mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝6.44×2504/(8×9350×3215200)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×8.27×0.8，0.393×8.27×0.8+8.27×0.25]＝7.56kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.87kN，R2＝7.56kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.44×0.8，0.393×6.44×0.8+6.44×0.25]＝5.89kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.36kN，R'2＝5.89kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.449×106/5080＝88.3N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝9.274kN

τmax＝2Vmax/A=2×9.274×1000/489＝37.93N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.38mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.8×1.52/10＝0.04kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.92kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.07kN，R2＝11.2kN，R3＝0.03kN

立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+Mw/lb＝max[1.07，11.2，0.03]+0.04/1.1＝11.23kN

例14-山东邮政装饰施工组织设计（鲁班奖50例）f＝N/(φA)+Mw/W＝11233.69/(0.67×424)+0.04×106/4490＝47.55N/mm2≤[f]＝205N/mm2

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.23/(0.5×0.4)＝56.17kPa≤fak＝70kPa

4.附图一：高支模区域图

CECS415-2015标准下载5．附图二：梁、板高支撑剖面图

6．附图三：高支架立面图