施工组织设计下载简介

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梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

Q／GDW 1837-2012 移动式直流融冰装置交接及验收试验规程.pdfN1=N2=3.181kN；

最大弯矩Mmax=0.747kN·m；

最大挠度计算值Vmax=1.007mm；

最大应力σ=0.747×106/5080=147N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值147N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

（七）、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

（八）、扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.181kN；

R<6.40kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（九）、立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=3.181kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×9=1.394kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N=N1+N2+N3+N4=3.181+1.394+1.572+2.184=8.332kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2975.85/15.8=188；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8331.76/(0.203×489)=83.9N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=83.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

板模板(扣件钢管高架)计算书

横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.50；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；

楼板的计算厚度(mm):120.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=80×1.82/6=43.2cm3；

I=80×1.83/12=38.88cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.12×0.8+0.35×0.8=2.68kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.8=2kN/m；

其中：q=1.2×2.68+1.4×2=6.016kN/m

最大弯矩M=0.1×6.016×2502=37600N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=37600/43200=0.87N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.87N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=2.68kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×2.68×2504/(100×9500×38.88×104)=0.019mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.019mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

（三）、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×9×9/6=67.5cm3；

I=b×h3/12=5×9×9×9/12=303.75cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.25×0.12+0.35×0.25=0.838kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.25=0.625kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.838+1.4×0.625=1.88kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.88×0.82=0.12kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.12×106/67500=1.783N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为1.783N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×1.88×0.8=0.902kN；

方木受剪应力计算值τ=3×0.902×103/(2×50×90)=0.301N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.301N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=0.838kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×0.838×8004/(100×9500×3037500)=0.08mm；

最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm；

方木的最大挠度计算值0.08mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!

（四）、木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.805kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.485kN·m；

最大变形Vmax=0.829mm；

最大支座力Qmax=6.404kN；

最大应力σ=485392.5/5080=95.55N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值95.55N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为0.829mm小于800/150与10mm,满足要求!

（五）、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=6.404kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（六）、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×9.5=1.315kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.12×0.8×0.8=1.92kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.459kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.8×0.8=2.88kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=8.183kN；

（七）、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

l0/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8182.56/（0.53×489）=31.572N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=31.572N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.019×(1.5+0.1×2)=2.022m；

Lo/i=2021.594/15.8=128；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8182.56/（0.406×489）=41.215N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=41.215N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

（八）、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120×1=120kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=8.183/0.25=32.73kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.183kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=32.73≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！

(1)、施工现场必须带好安全帽，系紧帽带，不准穿拖鞋、硬底鞋进入施工现场。

(2)、操作高度超过2m，必须系安全带。

(3)、临边作业时，上下层不得交叉作业。使用的工具、材料要放好、放稳，以免发生高空坠物。

(4)、施工现场禁止吸烟、酒后作业。

(5)、施工现场不得嬉戏打闹，以免发生危险。更不得打架斗殴。

(6)、严禁高空抛物。

(7)、每天或每项工作完成后要把施工作业层清扫干净，做到工完场清

沉重支模架具有高危险性，对模板倒坍等紧急事故做出应急准备的响应措施，对事故进行控制和处理。

（一）、事故的应急救援工作程序

1、建立项目应急救援组织小组

1．1建立项目应急救援组织小组

副组长：陈富、陈招芬、孙金良

组员：王强、汪庆广、许正魏、曾国芳、叶小华

（二）、事故的应急响应

b)当紧急事故威胁到人身安全时，必须首先确保人身安全，组长应立即组织人员迅速脱离危险区域或场所，再采取应急措施以尽可能地减少事态的发展；

c)紧急事故发生时应按紧急事故处理流程图所示的程序进行处理;

d)对紧急情况和紧急事故发生后，应保护好现场；

e)紧急事故处理结束后，事故所在单位的负责人应在２４小时内填写紧急事故处理报告，报告政府相关主管单位。

a)编制支模专项方案,并经各部门审批。

b)施工队应按方案及专家意见的措施严格控制质量；

c)项目部严格检查施工队的方案执行情况,有没有违章操作,安全措施是否得当。

d)现场生产设施和电气线路及设备均应符合环保、安全和防火要求；

e)所有办公场所、施工现场危险部位都应明示安全通道，并保证畅通；

f)每天对消防器材、场所、危险物品检查１次。发现隐患及时采取措施消除，并填写相应记录。

3.3人员防范技能准备

人员培训或教育应有记录，具体要求:

a)应对相关人员进行所从事工作将产生的潜在事故和紧急情况及相应预防措施的教育或培训；

b)应对相关人员进行发生潜在事故和紧急情况时信息传递渠道预制厂箱梁施工组织设计，应急措施实施的教育或培训；

c)项目部对班组长、工人进行技术交底。

a)按相关措施要求，物资供应部门应提前准备好所需灭火器材、紧急救护设备等物资或器材或设备；

b)应急器材必须放置在明显、便于索取的地方，并作醒目的标识；

c)应急准备物资或器材或设备主管人员应按规定贮存，防止丢失、变质、损坏，同时还应不定期检查，保证其有效，并做好检查记录；

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