施工组织设计下载简介

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三亚接待中心满堂脚手架施工方案

6）、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7）、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8）、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9）、在拆架时杭州市建设工程消防设计审查工作指南(试行)（杭州市城乡建设委员会2020年9月）.pdf，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10）、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

12)输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13)、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

4、施工用电安全技术措施

施工用电的供给，本着安全、经济的原则，采用流动性接线方法的措施，保障施工用电。施工用电的安全管理是市政工程施工安全的重要方面，因此我们必须按《施工现场临时用电安全技术规范》认真合理布置，精心管理。

为加强对施工用电的管理，促进施工生产的顺利进行，预防各类触电事故的发生，特制定本措施：

（1）、接洽办理一切用电申请、报批、报建、高压接驳等有关事项。

（2）、全面负责从高压铁落开关以下的管理和维护，严格执行各项有关的操作规定，按高压电操作程序进行操作，不准一人操作和违章操作。

（3）、现场使用公用变压器时，凡进入本工程施工的各专业用电源都必须服从项目经理部统一管理和要求，按其提出的要求，安装各种配电箱（柜），配电线路，计费装置，各种开关装置，电器保护装置，漏电保护装置，由甲方提供电源驳点，做到安全用电，凡不按要求进行安装接线，不符合安全要求，存在安全隐患，危及自身和他人安全的用电行为将视为违章用电，对违章用电项目经理部有权令其整改，直至停电整改，合格后方能继续用电。

（4）、按施工现场安全用电技术规范的要求，对各类用电人员作明确而详细的安全用电知识的教育和要求，各类用电人员应学会和掌握安全用电知识的基本要求，熟练和掌握自己所用机械设备的电气性能，操作规程及安全防护知识等。

现场配备能适应本工程需要，操作技术需经考核合格，有电工证并年审合格无妨碍从事电气工作的电工负责本工程施工用电的安装、拆除与维修，并建立拆除与维修记录。

（6）、施工现场的电工应负责本工程的一切用电安装、维修、协助项目经理做好施工用电的安全管理，保证施工及生活用电的正常，坚决制止其它违章用电和他人私位乱接现象。

（7）、施工现场的所有用电人员在用电过程中应负责保护用机电设备的负荷线、保护零线、漏电保护器、开关箱及有关安全防护装置。

（8）、各类配电箱，开关箱都要求用铁箱，能防火、防水、防不是专人的误操作，每箱必须加锁，凡固定安装的开关箱高度要求都在1.3米以上，移动式开关箱要有防雨措施有脚架，不得随意乱挂乱放。所有的用电设备都必须安装漏电保护器，按规定安装使用专用保护接PE线。

（9）、在必要的设备上加装连锁装置，控制保护装置，如电气连锁、机械连锁，其原理是漏电、误操作、机械失灵等，能自动断电。

（10）、配制信号装置、信号灯、指示灯、电铃、各种标志牌，如高压危险，禁止攀登此处工作，严禁合闸等，提醒人们遵守操作规程，防止事故的发生。

（11）、电气设备检修时，必须停电进行，在不能停电的带设备及线路上工作时，必须二人进行，严禁一人操作和违章作业。

（13）、总配电室、发电机房要有足够的安全距离和操作通道，要有相应的绝缘保护措施。

(14)、总配电室等电气设备附近应配备干粉灭火器以防备电气火灾。

(15)、配电箱、开关箱、变压器等电气设备附近应严禁堆、存、放易燃、易爆物品、潮湿及影响操作的物件。开关箱的设置应遵循“一机、一闸、一漏、一箱”的原则。

(16)、工地电工应负责每月一次对接地电阻值的测试（包括防雷接地、重复接地、保护接地以及导线电缆的接地等），其电阻值需符合规范要求，发现电阻值的异常变动应及时查明原因，采取措施，恢复各类接地的作用和功能。

（1）、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

（2）、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要精力集中，禁止开玩笑和打闹。

（3）、脚手架搭设人员必须是经过考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格后方可发上岗证。

、不准利用脚手架调运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面。

、脚手架使用过程中要进行检查，发现问题要及时解决。

、要确保脚手架的整体性，不得截断架体。

（7）、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品不得乱扔。

（8）、脚手架堆放场地要做到整洁、摆设合理、专人保管，并建立严格领退料手续。

十二、满堂脚手架施工方案计算书

脚手板的受力情况按照四边简支的双向板计算，如下图（JT01）：

（1）、作用于脚手板上的恒荷载标准值：

脚手板自重： P1=0.04KN/㎡

（2）、作用于脚手板上的施工荷载标准值：

荷载组合：作用于脚手板上的均布荷载设计值：

P=1.2*P1+1.4*P2=2.85KN/㎡

双向板的边长比：l01/l02=0.5，查规范表弯矩系数m1=0.0965

短边方向最大弯矩M1=m1×p×l201=0.0965×2.85×0.752=0.155KN*M

脚手板的抗弯强度M1/W=0.155*1000000*6/(18*18*1500)=1.91N/㎜2

fm=11.5N/㎜2(满足要求)。

查规范表挠度系数为0.01

挠度w=0.01*P*l401/BC=0.01*2.85*0.001*7504/4860000=1.86㎜＜l01/150

=5㎜和10㎜的较小者，满足要求。

2、水平横杆承载能力验算

（1）、作用在一根水平横杆上的恒荷载标准值

（2）、脚手板重量：q1=0.04KN/㎡*1.5m=0.06KN/M

（3）、水平杆自重：q2=0.0384KN/M

（4）、加密杆集中荷载P1=0.0384KN/m*1.5m=0.058KN

作用于一根水平横杆上的施工荷载标准值

q3=2.0KN/㎡*1.5m=3KN/M

荷载组合：作用于一根水平横杆上的线荷载设计值：

q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=4.318KN/M

作用于一根水平横杆上的集中荷载设计值：

P=1.2*P1=0.07KN

按三跨连续梁计算,如图（JT02）

最大弯矩Mmax1=0.1q×l2a+3×P×la/20=0.987KN*M

Mmax1=2×q×l2a/25＋7×P×la/40=0.796KN*M

取Mmax1=0.987KN*M

抗弯强度σ=Mmax1/W=0.987*1000000/5080=194.3N/㎜2＜f=205N/㎜2（满足要求）

挠度ν=（1.146P+0.677q×la）l3a/（100EI）=6.97㎜＜la/150=10㎜(满足要求)。

3、扣件抗滑承载能力验算

作用在一个扣件上的恒荷载标准值

（1）脚手板重量：0.04KN/㎡*1.5m*1.5m=0.09KN

（2）水平杆重量：0.0384KN/m×（1.5m+1.5m）=0.115KN

（3）扣件自重：0.0132KN

2）作用在一个扣件上的施工荷载

2.0KN/㎡*1.5m*1.5m=4.5KN

作用在一个扣件上的荷载设计值：P扣=1.2×（0.09+0.115+0.0132）+1.4×4.5=6.56KN＜8KN（满足要求）

1）作用于一根立杆上的恒荷载标准值：

（1）架体自重NG1K=9.2米×gk=9.2×0.1833KN/米=1.686KN

（2）脚手板重量：NG2K=0.04KN/㎡*1.5m*1.5m×2层=0.18KN

（3）加密水平杆重量：NG3K=0.0384KN/m×（1.5m+1.5m）=0.115KN

2）作用于一根立杆上的施工荷载标准值：

NQK=2.0KN/㎡*1.5m*1.5m×2层=9KN

3）荷载组合：作用于每根立杆上的压力设计值

N=1.2×（NG1K+NG2K+NG3K）+1.4×NQK=14.98KN

4）立杆的计算长度：Lo=kμh=1.155×1.0×1.85=2.137米

立杆长细比：λ=lo/i=2137/15.8=135＜［λ］=250（满足要求）

查规范表：立杆的稳定系数φ=0.373

5）立杆的稳定性验算：

N/(φ×A)=14980/（0.373×489）=82.13N/㎜2＜f=205N/㎜2（满足要求）。

据上可知，此方案满足规范及使用要求。

二、满堂脚手架的强度验算：

脚手架搭设取最大高度为19m，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的横距为1.5m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.35m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用三步四跨，竖向间距5.4m，水平间距6.0m，采用抱箍形式连接主体框架柱和框架梁；连墙件连接方式为双扣件与Φ48×3.0钢管；

施工均布活荷载标准值:2.500kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

脚手架计算中不考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:木夹板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；

脚手板铺设总层数:1；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:Q=2.5×1.5/3=1.25kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.25=2kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=2×1.52/8=0.562kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=125.276N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=125.276N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.175+1.25=1.458kN/m；

最大挠度ν=5.0×1.458×15004/(384×2.06×105×107800=4.329mm；

小横杆的最大挠度4.329mm小于小横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5×1.5/3=0.262kN；

活荷载标准值:Q=2.5×1.5×1.5/3=1.875kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.05+1.2×0.262+1.4×1.875)/2=1.5kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.5×1.5=0.601kN.m；

M=M1max+M2max=0.006+0.601=0.607kN.m

最大应力计算值σ=0.607×106/4490=135.13N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=135.13N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.05+0.262+1.875）/2=1.094kN

ν=1.883×1.094×15003/(100×2.06×105×107800)=3.13mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.051+3.13=3.181mm；

大横杆的最大挠度3.181mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

4、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.5×1.5/2=0.394kN；

活荷载标准值:Q=2.5×1.5×1.5/2=2.812kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.05+0.394)+1.4×2.812=4.53kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×19.00=2.898kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹夹板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×1×1.5×(1.5+0.3)/2=0.486kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×1×1.5/2=0.105kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×19=0.142kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.632kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2.5×1.5×1.5×1/2=2.812kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.45kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.45×1×1.13=0.356kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.632+1.4×2.812

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.356×1.5×

1.82/10=0.206kN.m；

6、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=8.295kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.59；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.721m；

长细比Lo/i=234；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.133；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=8295/(0.166×424)=147.102N/mm2；

立杆稳定性计算σ=147.102N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

7、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=0.733kN；

活荷载标准值：NQ=2.812kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

+1.4×2.812)]/(1.2×0.125)=45.026m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=45.026/(1+0.001×45.026)=43.086m；

[H]=43.086和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=43.086m。

脚手架单立杆搭设高度为19m，小于[H]，满足要求！

8、连墙件的稳定性计算:

因不考虑风荷载连墙件的轴向力设计值仅取连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力设计值N0，对于双排架取5kN，小于单扣件抗滑移承载力设计值，故连墙件的轴向力无需验算！

9、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=400kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=400kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

隆祺嘉园6#、7#、8#楼及裙房网点工程施工组织设计立杆基础底面的平均压力：p=N/A=41.477kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.295kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

p=41.477≤fg=400kPa。地基承载力满足要求！

附图1:三亚接待中心装饰工程项目部组织机构图

附图2:脚手架平面示意图

闽89SG601：挡土墙及护坡.pdf附图3:脚手架立面示意图

附图4:脚手架拉结点大样