施工组织设计下载简介

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落地式单立杆双排脚手架施工方案

（1）应要求脚手架搭设人员持证上岗；

（2）对钢管、扣件等材料进行严格把关，严禁不合格材料投入使用；

（3）脚手架验收合格方可投入使用；

（4）加强日常的巡视检查国能长岭生物发电1×30MW工程工业及生活消防水池工程施工方案，对出现的架体变形或地基沉降等导常情况及时采取应急措施；

（5）加强大风大雨后对脚手架使用前的安全检查，对发现的地基沉降、立杆悬空等情况及时采取补救措施。

（6）对独立脚手架的拉结支撑加强日常巡视，发现异常情况及时督促进行整改。

项目管理人员发现脚手架荷载超过设计值或脚手架主要杆件不符合规范要求时，应及时停止脚手架的使用。

施工现场作业人员、专职安全员发现脚手架出现重大安全隐患或出现脚手架坍塌时应及时报告项目负责人。

（2）联络小组应及时到达工地门口，指引专业救援人员以最快速度到达出事地点；

（3）警戒小组应立即设立危险警戒区域，严禁与应急抢险无关的人员进入；

（4）抢险小组根据应急救援方案展开救援，采取可靠措施加固、拆除未坍塌部位的架体，拆除或切割压住伤者的杆件，对被埋伤员进行救援；

（5）救护小组应在专业救护人员到达前，对受伤人员进行应急救援。

根据项目部的实际情况，组建抢险小组、联络小组等队伍，并定期对其进行应急救援的技能培训。

2）、应急物资设备保障

项目部配备应急灯、担架、安全带。项目指定材料员定期对应急救援物资进行维护，确保其处于正常使用状态。

项目设专项经费，用于坍塌事故所需的应急物资储备、灾后处理、灾后恢复工作经费和应急人员的补助等。

项目部在脚手架使用过程中，应每季对所有员工进行一次应急知识的培训；新员工入场时应接受应急知识（伤员急救常识、抢险救灾基本常识等等）的培训；项目部的应急救援人员应接受专门应急救援培训（包括紧急情况判断、应急救援技术、现场处置措施等）。

项目部在脚手架使用前组织一次演练，使应急人员更清晰地明确各自的职责和工作程序，提高协同作战的能力，保证应急救援工作有效、迅速地开展。并对演练的效果进行分析评估，及时解决演练中暴露的问题。

火警：119急救：120公安：110

双排脚手架搭设高度为23m，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的横距为0.8m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.25m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为212.80m；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处四川绵阳市，基本风压0.3kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

脚手板铺设总层数:6；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.093kN/m；

活荷载标准值:Q=2×0.8/(2+1)=0.533kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.533=0.747kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.158×1.52+0.10×0.747×1.52=0.196kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.196×106,0.232×106)/5080=45.669N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=45.669N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.093=0.132kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.533kN/m；

ν=0.677×0.132×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×121900)=1.244mm；

大横杆的最大挠度1.244mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.8×1.5/(2+1)=0.140kN；

活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1)=0.800kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.14)+1.4×0.8=1.357kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×0.82/8=0.004kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.357×0.8/3=0.362kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.366kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.366×106/5080=71.966N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=71.966N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900)=0.008mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.14+0.8=0.998kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+0.722=0.73mm；

小横杆的最大挠度为0.73mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.8/2=0.015kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.8×1.5/2=0.21kN；

活荷载标准值:Q=2×0.8×1.5/2=1.2kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.015+0.21)+1.4×1.2=2.02kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×23.00=3.606kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×6×1.5×(0.8+0.2)/2=1.654kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×6×1.5/2=0.63kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×23=0.172kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.063kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.8×1.5×2/2=2.4kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.3kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.3×1×1.13=0.237kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.063+1.4×2.4=10.635kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.063+0.85×1.4×2.4=10.131kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.237×1.5×

1.82/10=0.137kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=10.635kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.7；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.534m；

长细比Lo/i=224；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.145；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=10635/(0.145×489)=149.992N/mm2；

立杆稳定性计算σ=149.992N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=10.131kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.7；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.534m；

长细比:L0/i=224；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.145

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=10131.18/(0.145×489)+137240.082/5080=169.9N/mm2；

立杆稳定性计算σ=169.9N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.456kN；

活荷载标准值：NQ=2.4kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

+1.4×2.4)]/(1.2×0.125)=54.941m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=54.941/(1+0.001×54.941)=52.08m；

[H]=52.08和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为23m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.456kN；

活荷载标准值：NQ=2.4kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.137/(1.4×0.85)=0.115kN.m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=45.516/(1+0.001×45.516)=43.534m；

[H]=43.534和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=43.534m。

脚手架单立杆搭设高度为23m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.237kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=24.3m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=8.073kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=13.073kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=13.073

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=13.073小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=53.176kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.635kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

p=53.176≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！

十、脚手架配件数量匡算:

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量GB／T 50293-2014 城市电力规划规范(完整正版、清晰无水印).pdf，以适应构架时变化需要，

因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

小横杆数(根)N1=1.1×(23.00/1.80×1/2+1)×286=2325；

直角扣件数(个)N2=2.2×(23.00/1.80+1)×286=8669；

对接扣件数(个)N3=13223.47/6.00=2204；

武汉金乌道路施工组织设计旋转扣件数(个)N4=0.3×13223.47/6.00=662；

根据以上公式计算得长杆总长13223.467m；小横杆2325根；直角扣件8669个；对接扣件2204个；旋转扣件662个；脚手板585.75m2。