施工组织设计下载简介
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临江社区工程承重模板及支架安拆模板支架施工方案2.5KN/m2×1m＝2.5KN/m
模板计算跨度为400mm（也即内楞的间距400mm），按四跨连续梁进行计算，计算简图如下：
a.假定弯矩设计值由永久荷载效应控制（恒载分项系数1.35薛家施工组织设计，活载分项系数为1.4，组合值系数为0.7）
最大弯矩M＝1.35×0.107×3.102×0.42+1.4×0.7×0.121×2.5×0.42＝0.119KN·m
b.假定弯矩设计值由可变荷载效应控制（恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4）
最大弯矩M＝1.2×0.107×3.102×0.42+1.4×0.121×2.5×0.42＝0.131KN·m
荷载效应组合设计值应从上述两组合中取最不利确定，可以看出：弯矩设计值由可变荷载效应控制，Mmax=0.131KN·m
抗弯强度δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.131×1000000/54000＝2.18N/mm2＜fm＝15N/mm2，式中0.9为结构重要性系数，抗弯强度满足要求。
a.假定剪力设计值由永久荷载效应控制（恒载分项系数1.35，活载分项系数为1.4，组合值系数为0.7）
Vmax＝1.35×0.607×3.102×0.4+1.4×0.7×0.62×2.5×0.4＝1.624KN
b.假定剪力设计值由可变荷载效应控制（恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4）
Vmax＝1.2×0.607×3.102×0.4+1.4×0.62×2.5×0.4＝1.772KN
荷载效应组合设计值应从上述两组合中取最不利确定，可以看出：剪力设计值由可变荷载效应控制，Vmax=1.772KN
τmax=0.9×3Vmax/（2bh）＝0.9×3×1.772×1000/（2×1000×18）＝0.133N/mm2＜fv＝1.4N/mm2，式中0.9为结构重要性系数，抗剪强度满足要求。
挠度w＝0.632×＝1.6mm，挠度满足要求。
内楞60×80mm木方，计算跨度为120０mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
模板传来的恒载（包括模板、砼和钢筋自重）标准值为3.102KN/m2，则400mm宽板带线荷载标准值为3.102×0.4＝1.241KN/m，再加木方自重0.034KN/m，则恒荷载标准值为1.241+0.034＝1.275KN/m，模板传来的活载标准值为2.5×0.4＝1KN/m。
a.Mmax＝1.35×0.1×1.275×1.22+1.4×0.7×0.117×1.22×＝0.413KN·m
b.Mmax＝1.2×0.1×1.275×1.22+1.4×0.117×1×1.22＝0.456KN·m
取Mmax=0.456KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.456×1000000/64000＝6.41N/mm2＜fm＝13N/mm2，抗弯强度满足要求。
a.Vmax＝1.35×0.6×1.275×1.2+1.4×0.7×0.617×1×1.2＝1.964KN
b.Vmax＝1.2×0.6×1.275×1.2+1.4×0.617×1×1.2＝2.138KN
取Vmax=2.138KN
τmax=0.9×3Vmax/（2bh）＝0.9×3×2.138×1000/（2×60×80）＝0.60N/mm2＜fv＝1.3N/mm2，抗剪强度满足要求。
w＝0.677×＝8mm，挠度满足要求。
横向水平杆φ48×3.5钢管，计算跨度1200mm（也即立杆间距1200mm），按三跨连续梁进行计算，计算简图如下：
内楞传来的恒载标准值3.102×0.4×1.2+0.034×1.2+0.0384×0.4（横向水平杆自重线荷载转化为集中荷载）＝1.545KN，内楞传来的活载标准值1.5×0.4×1.2＝0.72KN。
a.Mmax＝1.35×0.267×1.545×1.2+1.4×0.7×0.311×0.72×1.2＝0.932KN·m
b.Mmax＝1.2×0.267×1.545×1.2+1.4×0.311×0.72×1.2＝0.970KN·m
取Mmax=0.970KN·m
δ＝0.9×Mmax/W＝0.9×0.970×1000000/5077＝172.2N/mm2＜f＝205N/mm2，抗弯强度满足要求。
抗剪强度满足要求，此处略。
w＝1.883×＝8mm，挠度满足要求。
可变荷载标准值取1KN/m2,立杆最大轴向力设计值Nmax计算如下:
a.Nmax＝1.35×3.102×1.22+1.4×0.7×1×1.22＝7.44KN
b.Nmax＝1.2×3.102×1.22+1.4×1×1.22＝7.38KN
取Nmax＝＝7.44KN
立杆步距1500mm，计算长度系数µ＝1.75，立杆长细比λ＝μh/i＝1.75×1500/15.8＝166＜[λ]=210，可。立杆计算长度l0＝kμh＝1.155×1.75×1500＝3032mm，立杆长细比λ＝l0/i＝3032/15.8＝192，φ＝0.192。
Nmax/(φA)＝7.44×1000/(0.195×489)＝78.02N/mm2＜f＝205N/mm2，立杆稳定性满足要求(该稳定性计算在上述附加系数k＝1.155中已考虑结构重要性系数0.9,故轴向力设计值Nmax不再乘以0.9)。
一根立杆最大轴向力7.44KN＜8KN，一只扣件抗滑承载力满足要求。为安全起见，顶层水平杆与立杆连接采用双扣件。
2、梁模板及支架（300mm×850mm）
取1m宽模板为计算单元。
恒荷载标准值gk＝0.09×1×1+24×1×1×0.85+1.5×1×1×0.85＝21.74KN/m；
活荷载标准值qk＝2.5×1×1＝2.5KN/m；
a.M＝1.35×0.125×21.74×0.242+1.4×0.7×0.125×2.5×0.242＝0.229KN·m
b.M＝1.2×0.125×21.74×0.242+1.4×0.125×2.5×0.242＝0.213KN·m。
取Mmax=0.229KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.229×1000000/54000＝3.82N/mm2＜fm＝15N/mm2，抗弯强度满足要求。
抗剪强度经计算满足要求,此处略。
W＝＝0.32mm＜＝0.96mm，挠度满足要求。
内楞计算跨度600mm,也即小横杆（外楞）间距600mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：
恒荷载标准值gk＝21.74×0.15+0.034＝3.284KN/m，活荷载标准值2.5×0.15＝0.375KN/m。
a.M＝1.35×0.1×3.284×0.62+1.4×0.7×0.119×0.375×0.62＝0.175KN·m
b.M＝1.2×0.1×3.284×0.62+1.4×0.119×0.375×0.62＝0.164KN·m
取Mmax=0.175KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.175×1000000/64000＝2.46N/mm2＜fm＝13N/mm2，抗弯强度满足要求。
a.V＝1.35×0.6×3.284×0.6+1.4×0.7×0.617×0.375×0.6＝1.732KN
b.V＝1.2×0.6×3.284×0.6+1.4×0.617×0.375×0.6＝1.613KN
取Vmax=1.732KN
τ＝0.9×3Vmax/（2bh）＝0.9×3×1.732×1000/（2×60×80）＝0.49N/mm2＜fv＝1.3N/mm2，抗剪强度满足要求。
W＝0.677×＝0.13mm＜＝4mm，挠度满足要求。
小横杆按两跨连续梁计算，计算跨度800mm，计算简图如下：
小横杆恒荷载标准值Gk＝0.5×[0.3×0.85×0.6×（24+1.5）+0.3×0.6×0.09+2×（0.85－0.10）×0.50×0.09]＝2.000KN
小横杆活荷载标准值Qk＝0.5×（0.3×0.6×1.5）＝0.135KN
b.M=＝0.244KN·m
取Mmax=0.267KN·m
δ＝0.9Mmax/W＝0.9×0.267×1000000/5077＝47.33N/mm2＜f＝205N/mm2，抗弯强度满足要求。
抗剪强度经计算满足要求,此处略。
w＝＝0.03mm＜＝5.33mm，挠度满足要求。
均布活荷载标准值取1KN/m2,作用在小横杆上的活荷载标准值Qk＝0.5×（0.3×0.6×1）＝0.09KN，作用在小横杆上的恒荷载标准值Gk＝2.000KN混凝土结构工程施工工艺普通混凝土现场拌制工艺，中间立杆承受的轴向力最大，其值设计值N计算如下:
a.N＝＝5.40KN。
b.N＝＝4.89KN
取Nmax=5.40KN。
立杆步距1500mmDB13(J)／T 188-2015 HRB500钢筋应用技术规程，附加系数k＝1.155，等效长度系数μ＝1.8，立杆长细比λ＝μh/i＝1.8×1500/15.8＝171＜[λ]=210，可。立杆计算长度l0＝kμh＝1.155×1.8×1500＝3119mm，立杆长细比λ＝l0/i＝3119/15.8＝197，φ＝0.186，
Nmax/(φAKH)＝5.40×1000/(0.186×489)＝59.4N/mm2＜f＝205N/mm2，立杆稳定性满足要求。
一根立杆最大轴向力5.40KN＜8KN，一只扣件抗滑承载力满足要求，为安全起见，顶层水平杆与梁底中间立杆连接采取双扣件。