施工组织设计下载简介

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母杜柴登产品仓工程锥壳施工方案

2、拆除模板时，严禁乱丢、乱仍，扣件、U型卡应集中收集、堆放和运出，拆模时安顺序进行，防止整体脱落；

3、使用木模时，模板拆除后应集中堆放，防止失火，防止木模上铁钉伤人；

4、塔吊吊模板、脚手杆时某医院科研楼弱电系统集成项目施工组织设计，应由专人指挥操作，卡件、钢丝绳应卡紧、捆牢，防止高空滑落，起吊重物要适量，严禁违章指挥，超负荷运转；

5、塔吊、电焊机、电锯等设备应有专人操作，不得擅自动用；

6、高空施工操作面周围应有安全防护栏，高空作业人员应佩带安全带等安全防护用品；

7、施工人员进入施工现场必须配戴安全帽。

六、模板支撑系统及支撑平台受力验算

0.45*（24+1.1）

13.554kn/m2

0.9*1.3*25.5

0.5*0.9+1.3*2）

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板厚度(mm)：12.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

钢管ф48*3:截面积为4.24cm2，截面惯性矩10.78cm4，截面最小抵抗矩Wx为4.49cm3

钢模板的容许挠度：1.5mm

钢模板净截面面积：11.42cm2

钢模板净截面惯性矩Ix：36.3cm4

钢模板净截面抵抗矩Wx：8.21cm3

钢管应力允许值б：205N/mm2

6.3、斜板底模板验算

斜板立杆间距为800mm，小横杆间距为400mm，取1000mm长为计算单元，按照4.1荷载组合计算得q=17.558KN/m2，线荷载为q=17.558KN/m

M1=0.07*q*l2=0.07*17.558*0.42=0.197 KN.m

Mb=0.125*17.558*0.42=0.351KN.m

VA=VC=0.375*17.558*0.4=2.6KN

VB=0.625*17.558*0.4=4.39KN

ω=0.521*17.558*0.44/100EI=0.013mm小于钢模板允许挠度值

б=M/W=0.35*106/8.21*103=42.6<205满足要求

小横杆受到支座反力的集中荷载，小横杆按单跨简支梁进行计算

则：M=1/4FL=0.25*4.39*0.8=0.878KN.m

б=M/w=0.878*106/8.99*103=97.7<205满足要求

大横杆承担小横杆传来的集中荷载

按照单跨简支梁进行计算

则Mmax=1.04KN.M

RA=RB=4.79KN

б=M/w=126<205满足要求

斜壁厚450mm，支撑净高6.2m。

荷载统计：模板及支撑楞3.5KN/m²

钢模及小楞0.504KN/m²

混凝土自重13.554KN/m²

施工荷载2.52KN/m²

总荷载：20.078KN/m²

钢管采用ф48*3，间距为800×800，故间距面积为0.64m²；

每根立杆的承受荷载：20.078×0.64=12.85KN

回转半径i1.58cm

则，λ=vL/i=0.75×1.2×100/1.58=56.96

查表得稳定系数Φ=0.829

Δ=N/ΦA=12850/0.829×424=36.6<205N/mm²

1）单榀桁架上面荷载计算

以单榀桁架上的荷载为计算单元，由于共有66榀桁架，所以，每片桁架上的荷载如下：

錐壳斜长钢筋砼锥壳斜长6.92m，壁厚为450mm，环梁的尺寸为900×1300mm。

錐壳砼重量：锥壳底边分到一榀桁架上的长度为2π×15.225÷66=1.45m，同理；顶边可得0.86m。因此；（0.86+1.45）*6.92*0.45*25/2=89.92kn

錐壳模板重量：（0.86+1.45）*6.92/2*0.3=2.39kn

上环梁砼重量：0.86*0.9*1.3*25=25.15kn

环梁模板重量：（0.9+2.6）*0.3=1.05kn

框架底板砼重量：（梁板折合按0.23m厚计算）

（0.28+0.86）*6.62/2*0.23*25=21.7kn

框架底模板重量：（0.28+0.86）*6.62/2*0.3=1.13kn

桁架上铺设的木跳板:（0.28+1.45）*12/2*0.05*4=1.66kn

支模钢管重:（0.28+1.45）*12/2=10.38m2

每m2按1根立管计，管长按6.0米高计

（10.38*1*6.0*3.85kg）×10=2.39kn

水平杆：6道水平杆，每道平均长度为0.86m

6*0.86*10*3.85=2.38kn

总计荷载为153.2kn

活荷载为1.5kn/m2

将荷载转换为线荷载为：12.76kn/m

综上所述；经过荷载组合得，q1=15.5KN/m²q2=9.5KN/m²

q3=6.96KN/m²q4=2.9KN/m²F=26.7KN

1、均布荷载作用时，如图

a.只支座AD时，可得弯矩图1：

可得：（q1+q2）÷2×6=Fa+Fd(

由方程((可得Fa=0.5q1+q2Fd=2.5q1+2q2

则，可得，M=Fa×5.7=2.85q1+5.7q2

b.单位力作用在B点时，弯矩图2：

由方程：Fa+Fd=1(

Fd×11.7=0.65(

得：Fa=0.94Fd=0.06

c.力作用在C点时，弯矩图3：

由方程：Fa+Fd=1(

Fd×11.7=1.3(

得：Fa=0.9Fd=0.1

Δbp1=∫（0.5q1+q2)x×0.94x/EIdx(0~0.6)+

Δbp=Δbp1+Δbp2

δbb=（0.6×0.65÷2×2×0.6÷3+0.6×11.05×2×0.6÷3）/EI=1.4/EI

④δcc=1.3×1.17/2×2÷3×1.17+1.17×10.4/2×2/3×1.17=5.34/EI

综上所述：根据方程δbbXb+δbcXc+Δbp=0(1)

δccXc+δcbXb+Δcp=0(2)

解方程得：Fa1、Fb1、Fc1、Fd1

根据公式得：Fa+Fd=F(

由方程组可得：Fa=0.51FFb=0.49F

MF=0.51F×5.7=2.9F

其中δBB、δCC、δCB、δBC同上，代入方程

δBBXb+δBCXc+△BF=0(1)

δCCXc+δCBXb+△CF=0(2)

可得FA”、FB”、FC”、FD”

可根据方程{δBBXB+δBCXC+△Bq＝0δCCXC+δCBXC+△Cq＝0}求得

FA＝2.4q3+1.9q4FD＝0.46q3+0.92q4

同时δBB、δCC、δCB、δBC同上，将此代入方程可得FA"'、FB"'、FC"'、FD"'

得FA＝FA'+FA"+FA"',同理可得FB,FC,FD.

FB=65.51FC=50.47kn

推出FD=80.607kn

桁架坐在大横杆上，横杆间距为650mm，横杆受桁架传来的支座力，取支座B最大支座力验算大横杆

跨中弯矩为：Mmax=1/4*p*L

=1/4*65.51*0.65

=10.645KN.M

直径48mm，壁厚3.2mm钢管的截面惯性距I和截面抵抗距W分别为：

W=2*4.493=8.99cm3

I=2*10.783=21.57cm4

=10.645*106/8.99*103=1184n/mm2大于抗弯强度设计值[f〕=205n/mm2

采取补强措施，需将支座力进行分解，采取在桁架的上玄下设丝杠顶10号槽钢（连接点采用铁丝绑牢）和在桁架的下玄杆下设大横杆。

桁架两侧立杆受力为：RA=RB=1/2q=32.75Kn

查施工手册，可得，W=39.7cm³,每米重10Kg，此加固槽钢长为500mm；将模型视为简支梁，则，集中荷载F=65.5+0.05=65.55KN，如下图：

可得，M=1/4×FL=1/4×65.55×0.5=8.18KN·m

δ=M/W=8.18KN·m÷39.7cm³=206.04N/mm²<215N/mm²=[f]

根据扣件的抗滑承载力:R≤Rcf

R>Rc扣件抗滑满足不了设计要求，因此在支撑桁架的上部采用丝杠支撑，在桁架的下部采用双扣件连接。由于丝杠的抗压强度为19KN，其双扣件的抗滑力为16KN，所以16+19=35KN>32.75KN，所以，满足要求。

但，为了使这三排支点的立杆受力均匀，特用以上方法,用槽钢将立杆两两相连，并与桁架顶牢靠。因此每根立杆所受支座力为（fa+fb+fc）/3=36.5KN

分解的支座反力N1=36.5kn,则，

作用在单根钢管上的扣件及自重N2=3.85*10*(40+40÷1.2×28条×8.7m÷14²）+40÷1.2×14²×2×13.4N÷14²=4.04kn

槽钢自重N3=0.05KN

则，此三排立杆，每根受力为40.6KN

立杆计算长度L0=uh=1.3*1.2=1.56m

L0/i=1560/15.9=98.1查表得ф=0.603立杆的受压应力计算值：

σ=40.6*103/0.603*424=158.7N/mm2

小于允许应力设计值，满足要求。稳定性满足要求。

漏斗口处工字钢和埋件的验算：

此模型为两端固定梁，L=3.05m，查表得工字钢的W=273cm³,每根工字钢上立7根立杆，其中有3根为支座立杆，其余4根为架体立杆，经换算得整个中架子的平均到每根立杆的总承载力为（40.6×3+4.09×4）/7=19.7KN，则，换算为线性荷载q=19.7×7÷3.05=45.3KN/m,

查施工手册，M=ql²/24=45.3×3.05²/24=17.56

σ=M/W=45.3×3.05²/24KN·m/273cm³=64.32N/mm²<215N/mm²

埋件与工字钢的焊缝计算

支座反力F=0.5×qL=69.08KN

焊缝高度取he=4mm，焊缝长度取Lw=200mm,焊缝强度设计值ftw=170N/mm2

将连墙杆轴力N1分解成平行于预埋件的Rx和垂直于预埋件的Ry

σf=Ry/heLwτf=Rx/heLw

其中：he：焊缝高度Lw：焊缝长度

[（σf/Rf）2+τf2]1/2=N1/heLw=69080/800=86.35≤ftw=170N/mm2

其中：ftw：角焊缝允许内力值

Rf：增大系数，动载取1.0，静载取1.22，此处取1.0

②预埋件与锚固筋焊缝验算：

由于锚固筋采用Φ12钢筋，且为4个锚固抓，所以，焊缝长度为4×3.14×12=150.7mm,焊缝高度仍采用4mm.

同理可得[（σf/Rf）2+τf2]1/2=N1/heLw=69080/(4×150.7)=114.6≤ftw=170N/mm2

（3）预埋件的锚固筋验算：

由于混凝土等级为c40，所以查表可得fτ；根据公式得：

0.75n×3.14dlfτ=0.75×4×3.14×12×500×3=169.6KN≥N=69.08×cos(65)=29.12KN(最大轴力)

其中:n：锚固筋根数4l:钢筋埋入混凝土的长度500mm

fτ:螺栓与混凝土的粘结强度，3.0d：钢筋直径12mm

3）.根据上述情况，吊环的节点承载力为FD=80.607kn。

采用20mm的圆钢，则

A=3.14×10×10=314mm²

F=3.14×235=73.79ＫＮ

因吊环受力性质为双股，实际可承受荷载为：

Ｆ总＝７３．７９×２＝１４７．５８＞80.607ＫＮ，符合要求。

由于FD=80.607kn，则，单根钢丝绳所承受的拉力为F=1/2×FD=40.3KN

本工程采用22号钢丝绳辽2002G303 钢筋混凝土现浇板式住宅楼梯.pdf，根据公式[Fg]=αFg/K

其中：[Fg]――钢丝绳允许拉力（KN）

Fg――钢丝绳的钢丝破断拉力总和，查表得350.5KN

α――换算系数，取0.85

K――钢丝绳安全系数2015甬J01 非粘土烧结多孔砖（废渣）墙体建筑构造.pdf，取6

则，[Fg]=0.85×350.50÷6=49.65KN>F=40.3KN，所以符合要求。

为保证安全性，现场采用双层钢丝绳吊拉桁架,并且在锥壳上设吊环66道，用钢丝绳拉平台辐射桁架下的槽钢梁。