施工组织设计下载简介

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（1）连墙杆件要每层设置，其拉结点水平间距为三跨（转角部位为一跨），垂直距离3.6m，水平距离4.5m，即两步三跨。布点优先按梅花型设置，当梅花型布置有难度时，可采用矩形，并尽量靠近砼梁、砼柱等刚性较大的部位，拉结时要平拉，严禁连墙杆上翘。

（2）连墙件采用刚性构造，预埋Φ48×3.5mm短钢管与连接钢管采用十字扣件连接。刚性连墙件是既能承受拉力和压力，又有一定的抗弯和抗扭能力的刚性较好的连墙构造，它一方面抵抗脚手架里倒外张，另一方面也能对立杆的纵向弯曲变形有一定的约束作用，从而提高脚手架的抗失稳能力。

（3）连墙件布置尽可能靠近主节点设置T／CECS 590-2019 岩溶空洞泡沫混凝土充填技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf，偏离主节点的距离不大于300mm，对于偏离主节点的距离大于300mm时，连墙杆须接长与内外立杆均相连接；

（4）每根连墙件覆盖面积应控制在27m²以下。

本工程脚手板采用钢筋网片满铺每步架内作业层，铺放平稳，且必须用铁丝固定钢网片的四个角点于钢管上，在脚手架外侧每两步架设置一道踢脚板，踢脚板采用18厚胶合板加工，高度为18cm，刷500宽红白相间油漆。

（1）采用“之”字形人行斜道，宜附着在外脚手架或建筑物上设置，但其杆件要独立设置，其宽度不应小于1m，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不小于180mm，坡度宜采用1：3（高：长），拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。

（2）斜道脚手板应铺稳，用短钢管搭设步级面用木板铺设，两侧及平台外围均必须设置护栏，并满挂安全网。

扣件螺栓紧扭力矩控制在40—65N.m（对螺栓是否紧扭可用力矩板手检查），各扣件距主节点距离a≤150mm，对接扣距主节点距离应≤L/3（L：杆距）。

结构施工到首层后，凡人员进出的通道口，均应搭设安全防护棚。具体搭设见下图大样：

施工电梯等运输机械要求在架体上开洞作为出入口，不允许断开钢管立杆，并要求加设斜杆及设置横向支撑予以加强。

a、洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上,旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150mm。

b、洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部，增设的短斜杆端部应用双扣件扣死。

（三）外脚手架搭设及拆除施工工艺

1、落地式钢管脚手架搭设施工工艺

场地平整、夯实→定位设置通长脚手板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑、连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

定距定位，根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用墨线弹出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。

在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。

三排架宜先立内立杆，后立外立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。三排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。

2、脚手架的拆除施工工艺

拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。

不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。

当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。

五、外脚手架搭设安全技术措施

1、钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的不得使用，扣件发现有脆裂、变形滑脱、滑丝的严禁使用；

2、钢管立杆、横杆的接头应错开接驳，在同一水平及竖向断面内，接头不得超过50%；

3、钢管立杆、横杆的架设，操作人员应密切配合，步距协调，架杆稳定，外脚手架的立杆插杆接驳必须建立在稳定可靠的基础上；

4、搭设时，遇六级以上强风、暴雨、雷电等影响施工安全时，应停止高空作业；

5、施工作业时，对脚手架的使用不得超载及任意拆改；

6、脚手架在大风雨后必须检查，如发现下沉、变形等应立即进行维修；

7、钢管上料运输应采取两点绑扎，绑扎牢固可靠。上料后不得在楼面集中堆放，特别是砼浇筑后强度偏低阶段；

8、施工人员严禁穿拖鞋、硬底鞋、赤脚进行排栅施工，要发挥安全“三宝”作用；

9、施工人员上下应尽量避免攀爬脚手架，力求从楼梯上下；

10、花篮螺栓安装后用雪油保护丝扣，并用塑料布包裹保护，防止人为转动而失效；

11、严格遵守脚手架施工的有关技术规范和操作规程操作；

12、牢固树立“安全第一”的思想，做好技术和安全交底，对安全隐患要及时整改和消除；

13、对脚手架搭设质量检查，要及时消除质量隐患，在交付使用之前，必须进行严格的验收；

14、为防止滑脱，所有杆件端部应预留100mm长度；

15、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步；

16、开始搭设落地立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直到连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；

17、电梯井内水平防护采用在井内用钢管搭设防护平台，上面满铺脚手板或悬挂水平安全网防护。采用脚手板、模板等硬质必须每层设置，每隔三层（不大于10m）设置一道水平安全网防护；

18、本工程外脚手架二层楼面处及以上每5个标准层采用φ48×3.5的钢管斜挑一层宽4.0米，上面满铺胶合木板进行封闭，下面设密目式防护兜网的水平安全挡板。

1大面积支撑架、围护架施工时，设制定专项施工方案，要有详尽的技术组织措施，同时要进行必要的设计计算，要建立实施监督机构，明确责任，确保措施落实到位后方可施工。

3脚手架的各部件连接的可靠性要经常进行检查，检查由项目安全员组织，施工员、班组义务安全员和班组长参加，发现问题，要及时上报项目经理并采取措施处理。

4要在安全教育时，加强脚手架工程安全知识的教育，这对使用脚手架进行操作的班组尤为重要，要让每个操作工人都对脚手架安全负责，严密监控使用过程中的安全隐患，发现隐患可以越级上报，项目部要建立安全隐患预防奖励制度，对越级上报避免造成安全事故的人员进行奖励

七、脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等；

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入；

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋；

4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业；

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣；

6、连墙杆应随拆除进度逐层拆除，应用临时撑支住，然后才能拆除；

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落；

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故；

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理；

11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置；

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养；

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故；

14、如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除；

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人；

外脚手架是由钢管等金属构件搭设而成，都是良导电体，所以，在高、低压线路下方均不得搭设钢管脚手架。双排架外侧边缘与外架空线路边线之间必须保持安全操作距离。最小安全距离不小于下表数值。

表1双排架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离

三排架是高耸的金属构架，又紧靠在钢筋混凝土结构旁，而二者都极易遭受雷击，因此，避雷措施十分重要；

三排架应安装防雷装置，防雷装置的冲击接地电阻不得大于30Ω；

避雷针是简单易操作的避雷装置之一，可用直径25～48mm，壁厚不小于3mm的钢管或直径不小于16mm的圆钢制作，顶部削尖，设在房屋四角的双排架的立杆顶部上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网格；

随着建筑物主体的施工，各种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，所以双排架搭设完成时，在每组架上只要找一至两处，用直径大于16mm的圆钢把架体与建筑物主体结构的竖向钢筋焊接起来（焊接长度大于接地线直径的6倍以上）。使架体良好接地，达到防雷的目的。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.30×0.80/3=0.08kN/m

活荷载标准值Q=2.00×0.80/3=0.53kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.08=0.14kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.53=0.74kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.14+0.10×0.74)×1.502=0.19kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.23×106/5080=45.28N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.08=0.118kN/m

活荷载标准值q2=0.53kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.118+0.990×0.53)×15004/(100×2.06×105×121900)=1.216mm

大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.5=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.80×1.5/3=0.12kN

活荷载标准值Q=2.0×0.80×1.5/3=0.8kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.12+1.4×0.8=1.33kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.82/8+1.33×0.80/3=0.35kN.m

=0.35×106/5080=68.89N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×8004/(384×2.060×105×121900)=0.008mm

集中荷载标准值P=0.058+0.12+0.8=0.978kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

V=V1+V2=1.388mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×0.8=0.03kN

脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.8×1.5/2=0.18kN

活荷载标准值Q=2.0×0.8×1.5/2=1.2kN

荷载的计算值R=1.2×0.03+1.2×0.18+1.4×1.2=1.932kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.125×62.0=7.75kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

NG2=0.30×4×1.5×(0.8+0.2)/2=0.9kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.14×1.5×4/2=0.42kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×62=0.465kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.535kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.0×2×1.50×0.8/2=2.4kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us—风荷载体型系数：Us=1.20

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.45×1.25×1.2=0.47kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk—风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la—立杆的纵距(m)；

h—立杆的步距(m)。

五、立杆的稳定性计算:

卸荷吊点按照完全卸荷计算方法，吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置，以吊点分段计算，计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。

最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时1

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.535+0.85×1.4×2.4=14.298kN。

由于吊点水平距离为3个立杆纵距，垂直方向共有2个吊点，每个吊点设有2根钢丝绳，故每一吊点钢丝绳承受的荷载设计值P为

P=3×14.298×1.5/4=16.085kN

考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)

T1=16.72KNT2=16.11KNN=5.512其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。

所有卸荷钢丝绳的最大拉力为16.72kN。

选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.0×16.72/0.85=196.7kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径16.0mm。满足要求!

吊环强度计算公式为
=N/A<[f]

其中[f]—吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；

A—吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。

经过计算得到，选择吊环的直径要至少(33440×4/3.14/50/2)1/2=20mm。

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N—立杆的轴心压力设计值，N=14.298kN；

—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.203；

i—计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

l0—计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.01m；

k—计算长度附加系数，取1.155；

u—计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.45

A—立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W—立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.27kN.m；

—钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=197.18

[f]—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
=[f],满足要求!

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.47kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.2m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=10.716kN，连墙件轴向力计算值Nl=5.512kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=25.00/1.60的结果查表得到
=0.96；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=83.43kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.298kN；

基础底面面积：A=0.6m2。

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=23.83kN/m2；

（1）当立杆基础为100厚C15砼垫层，垫层下为分层夯实的回填土，回填土压实系数》0.95；

p=23.83kN/m2≤fg=300.000kN/m2。地基承载力满足要求！

（2）立杆基础为砼顶板时

取b=1.5m宽板带作为计算单元，根据地下室顶板结构图，板带长度为7.9m，每一根立杆的荷载为N=14.298KN，计算简图如下：

计算板中的最大跨中弯矩M，将集中荷载化为均布荷载q1，则

板带宽度为b0=1.5m，化为面荷载q2=8M0/b0l2

b=bcy+0.7l≈0.7l

一般情况下b值远大于b0，此时该板宽两侧外脚手架立杆对改板带有较大影响，取影响系数K1=b/b0较为可靠，故支撑外脚手架混凝土板面荷q0=K1*q2；

N1作用下：M中=14.298*6.45*1.45/7.9=16.926KN.m

N2作用下：M中=14.298*7.25*0.65/7.9=8.529KN.m

跨中最大弯矩Mmax=16.926+8.529*6.45/7.25=24.51KN.m

成都市沙河综合整治工程施工组织设计1.5m宽板带作用均布荷载q1=8M0/l2=8*24.51/7.92=3.14KN/m

面荷载q2=8M0/b0l2=3.14/1.5=2.1KN/m2

取影响系数下的面荷载q0=K1*q2=0.7*7.9*2.1/1.5=7.742KN/m2

计入混凝土板自重及施工荷载

Q=7.742+2.5*0.3*1.2+2=10.642KN/m2

取1.5m宽板带计算GB／T 31723.406-2015标准下载，其弯矩Q=10.642*7.92/8=83.02KN.m