施工组织设计下载简介

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⑵由各班组技术员对工人进行拆除安全技术交底；

⑶清除脚手架上杂物及地面障碍物。

5.3.5拆除作业必须由上而下逐层进行GB50287-2016 水力发电工程地质勘察规范.pdf，严禁上下同时作业；

5.3.6当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再进行拆除；

5.3.7卸料时应符合下列规定：

⑴各构件严禁直接抛掷至地面；

⑵运至地面的构件应按规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格码堆存放整齐。

六、质量要求及保证措施

6.1为保证水平杆件的平直度，搭设第一道大小横杆后，必须用水准仪调平一次；

6.2为确保外架立杆的垂直度，转角处的立杆必须用经纬仪调直；

6.3随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大；

6.4按脚手架的横距，纵距要求放线定位，脚手架底座应准确地放在定位线上；要放平稳，底座不得悬空；

6.5设专人进行材料检验，保证各种材料符合要求；

6.6扣件拧紧力矩不应小于40N·m，且不大于65N·m。

7.1在外架施工时不得在基础结构上随意乱扔钢管，防止砸伤；

7.2在施工过程中不得随意拆除外架立杆、横杆、安全网和脚手板，有局部妨碍施工的部位必须经过安全员同意并另行加固后再行拆除；

7.3安全网悬挂整齐、美观、牢固，不得随意破坏。如发现损坏应及时跟换新网，采用安全绳进行固定。

8.1.1项目安全员要积极监督、检查脚手架搭设过程中安全责任制的贯彻和执行情况；

8.1.2外架施工前项目安全员必须对所有架子工人进行安全交底，并对安全知识进行考核，不合格者严禁上岗。搭设脚手架必须由经过安全技术教育的架子工承担，做到持证上岗。同时做好教育记录和安全施工技术交底；

8.1.3施工人员必须戴好安全帽，高空作业必须佩带安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。工作期间不得饮酒、吸烟，要严格遵守工地的各项规章制度；

8.1.4在脚手架搭设和拆除过程中，周围必须设警戒线，在警戒线以内，严禁其他人员施工、行走，外围有人指挥，安全员全过程在现场监督，及时排除安全隐患；

8.1.5至下班时间架子未施工完毕的，必须得到项目部安全、技术验收后，确保稳固方可离开，第二天按照相同的施工组织程序继续进行搭设。搭设好的架子必须经过项目部验收方可使用；

8.1.6六级（含六级）以上大风、高温、大雨、大雪、大雾等恶劣天气，应停止作业。雨雪后上架作业要采取防滑措施，并扫除积雪；

8.1.7脚手板要铺满、铺平，不得有探头板。作业层的挡板、防护栏杆及安全网不得缺失。严格控制施工荷载，确保较大的安全储备，同时施工的操作层数不得大于2层，施工荷载不大于3kN/m2；

8.1.8搭设脚手架起步时应设临时抛撑，同时设一道随架子搭设高度提升的安全网；

8.1.9拆除脚手架的过程中，凡已经松开连接的配件必须及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的连接杆件。拆下的杆配件必须以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。严禁搭设和拆除脚手架的交叉作业；

8.1.10架子搭设完毕需经验收合格后方可使用；

8.1.12脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向扫地杆、水平杆以及连墙件。

8.2.1重点控制现场的布置、文明施工、污染等；

8.2.2保持场容整洁，材料分类码放整齐，拆下的钢管、卡子按照规格码放，有防雨防潮措施，保持场地的整洁；

8.2.3钢管、脚手板、扣件运至现场后，如用起重机械提升就位，应有专人指挥，专人负责，放置在指定地点；如工人卸车摆放，应轻拿轻放，排列整齐，严禁打开车挡板后任其由车上滚落到地下，制造噪音；

8.2.4施工时操作工人不得在架子上打闹、大声喧哗、敲打钢管，严格控制噪音、粉尘以及光污染，禁止夜间施工；

8.2.5脚手架外侧钢管，钢管上的混凝土及时清理，按照规定涂刷油漆，不得乱涂乱画；

8.2.6保养卡子用的机油等材料不得乱放，更不得污染其它成品。

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度29.0米，10.0米以下采用双管立杆，10.0米以上采用单管立杆。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.70米。

钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。

栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。

地基承载力标准值20kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=3.511×0.8002/8=0.281kN.m

σ=0.281×106/5080.0=55.293N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×2.551×800.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.542mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN

活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值P=(1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800)/2=1.404kN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.404×1.500=0.377kN.m

σ=0.377×106/5080.0=74.204N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.052mm

集中荷载标准值P=(0.031+0.210+1.800)/2=1.020kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.146×1020.360×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.572mm

V=V1+V2=1.624mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN

活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251

NG1=0.125×30.000+10.000×0.038=4.138kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.300)/2=0.866kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17

NG3=0.170×1.500×3/2=0.383kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4=0.010×1.500×30.000=0.450kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.836kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300

Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000

Us——风荷载体型系数：Us=0.600

经计算得到：Wk=0.300×1.000×0.600=0.180kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×5.836+0.9×1.4×3.600=11.540kN

单双立杆交接位置的最大轴向压力：

N=1.2×4.201+0.9×1.4×3.600=9.577kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×5.836+1.4×3.600=12.044kN

单双立杆交接位置的最大轴向压力：

N=1.2×4.201+1.4×3.600=10.081kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=0.9×1.4×0.180×1.500×1.700×1.700/10=0.098kN.m

五、立杆的稳定性计算:

单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。

参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，底部N=12.044kN，单双立杆交接位置N=10.081kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.700=2.945m；

　　A——立杆净截面面积，A=6.846cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.112cm3；

λ——由长细比，为2945/16=186；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.207；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

σ=12044/(0.21×685)=84.850N/mm2；

不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

　　经计算得到单双立杆交接位置σ=10081/(0.21×489)=99.436N/mm2；

不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算σ<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，底部N=11.540kN，单双立杆交接位置N=9.577kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.700=2.945m；

　　A——立杆净截面面积，A=6.846cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.112cm3；

λ——由长细比，为2945/16=186；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.207；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.098kN.m；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到σ=11540/(0.21×685)+98000/7112=95.123N/mm2；

考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

　　经计算得到单双立杆交接位置σ=9577/(0.21×489)+98000/5080=113.819N/mm2；

考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算σ<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.699kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=91.283米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.699kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.078kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=81.571米。

取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=81.571米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.180kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

Aw=3.40×4.50=15.300m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000

经计算得到Nlw=3.856kN，连墙件轴向力计算值Nl=6.856kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到φ=0.95；

净截面面积Ac=4.89cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf1=85.208kN

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到Nf=300.110kN

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=37.74(kPa)

Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=5.84+3.60=9.44kN

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=20.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

fgk——地基承载力标准值；fgk=20.00

地基承载力的计算不满足要求!建议处理地基，提高地基承载力或增加立杆

九、脚手架配件数量匡算:

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；

根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

苏J30-2008 塑料门窗.pdf小横杆数(根)N1=1.1×(30/3.4+1)×38=411

直角扣件数(个)N2=2.2×(30/1.7+1)×38=1559

对接扣件数(个)N3=2302.24/6=384

旋转扣件数(个)N4=0.3×2302.24/6=116

根据以上公式计算得长杆总长2302.24；小横杆411根；直角扣件1559个；对接扣件384个；

GBT 5779.1-2000标准下载旋转扣件116个；脚手板47.52m2。