施工组织设计下载简介
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新郑市新郑河赵新型社区钢管脚手架专项施工方案一根纵向水平杆的两端高差
同跨内两根纵向水平杆高度
八、脚手架拆除施工方案
拆除前应全面检查脚手架扣件连接、拉结点、剪刀撑、支撑体系是否牢固，是否符合构造要求GB 4053.1-2009标准下载，并进行安全技术交底，制定拆架子的步骤和方法。
制定安全措施，安排好材料堆放地点，配备专业人员经主管部门批准方可实施。
拆架时周围设防护栏或警戒标志，划出作业禁区，禁止非作业人员进入拆架现场，并设专人监护。
拆架作业时，应清除脚手架上杂物及地面障碍物，拆除顺序应从上到下，一步一清，不准上下同时作业。
拆除脚手架要求本着先搭的后拆，后搭的先拆的原则，按层次由上而下进行。
所有拉结点应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结点整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不能大于两步架，如高差大于两步架应将连接点加固。
拆架时先拆护身栏杆，每挡内留一块脚手板，翻到下层，其余脚手板运下，然后依次拆除小横杆、大横杆（采用横铺板时，先拆大横杆、再拆小横杆）拉结点、剪刀撑、立杆、挑梁等，拆除大横杆、剪刀撑要先拆中间扣，再拆两头扣。拆下的材料必须随时运送到地面，不得放在脚手架和楼上。
当脚手架拆至下部最后一根立杆（立杆约6米）时应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆拉结点。拆下的管件严禁往下抛掷。
拆架过程最好不要换人，如需换人，则应将拆除情况交代清楚。
操作人员的思想要集中，穿好防滑鞋，戴好安全帽，系好安全带，上下呼应一致。
拆下来的材料应及时检查、整修与保养，并按品种和规格随时码放整齐。
九、搭设脚手架注意事项：
脚手架操作人员必须是经市级劳动部门培训合格取证方能上岗操作。
上脚手架作业人员，工作前不准喝酒，作业中不准打逗，防止发生意外事故。
严格控制脚手架上的负荷量，材料要均匀码放，操作人员也不准集中一起，要保证架子上每平方米不超过2KN。
作业人员严禁向外抛投任何物料，防止砸伤底部人员。
上脚手架施工不准爬架子，要从楼内阳台、门窗口就近上架子，下工后也应如此。
脚手架翻板时应由两人由里向外按顺序进行，翻板时必须把架子上的材料清理干净。
架子上的操作人员和其他人员不准随意把脚手架的拉结点拆除，以保证架子整体稳定。
架子上铺板必须严密，不准有空隙，严禁铺设探头板。
架子上操作位置如有电线必须采取防护措施，不准冒险作业。
雨雪天气过后要及时清理脚手架、清扫脚手板上的积雪，或把脚手板翻过来防止发生滑倒坠落事故。
遇有6级以上的大风或大雪、大雨、大雾等恶劣天气，应停止架子上操作。
恶劣天气过后要对架子整体进行检查，如有变行、松动现象，应立即进行整修，不准盲目施工。
1.作业层铺板结构示意图
2.高低跨架体搭接示意图
4.门洞过口架设示意图
7.剪刀撑角部构造示意图
9.悬挑梁及架体效果图
10.安全平网挂设效果图
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，
连墙件采用2步3跨，水平间距3.00米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板共铺设1层。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度3米。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.30m。
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
M=2.356×0.8002/8=0.188kN.m
=0.188×106/5080.0=37.104N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.713×800.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.364mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN
活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN
荷载的计算值P=(1.2×0.031+1.2×0.140+1.4×1.200)/2=0.942kN
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×0.942×1.500=0.386kN.m
=0.386×106/5080.0=75.933N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm
集中荷载标准值P=0.031+0.140+1.200=1.371kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1370.720×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.47mm
V=V1+V2=3.521mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN
活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1611
NG1=0.161×50.000=8.055kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.300)/2=0.866kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14
NG3=0.140×1.500×3/2=0.315kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.500×50.000=0.375kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.611kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=1.000
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.840×1.000=0.235kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
五、立杆的稳定性计算:
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.57kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.39；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.08m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=86.63
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.82kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.39；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.08m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.060kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=94.58
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压值，wk=0.235kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.40×3.00=7.200m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=2.371kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.371kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=7.371kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
七、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1000mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。
受脚手架集中荷载P=1.2×9.61+1.4×3.60=16.57kN
水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=0.038kN,R2=22.702kN,R3=11.510kN,R4=0.050kN
最大弯矩Mmax=2.463kN.m
抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=2.463×106/(1.05×185000.0)+4.550×1000/3060.0=14.166N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
经过计算得到强度=2.46×106/(0.918×185000.00)=14.51N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=0.039kN
RU2=23.151kN
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=23.151kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×23.151/0.820=225.866kN。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa粉喷桩处理公路软土地基施工工艺与检测方法的探讨，直径21.5mm。
钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=23.151kN
T／ASC25-2022标准下载钢丝拉绳的吊环强度计算公式为
其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[23151×4/(3.1416×50×2)]1/2=18mm