施工组织设计下载简介

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某高层住宅楼工程模板施工方案（竹胶板 门式架 附计算书）

1×1.2×[(0.514+0.153)×2.870×3×3/6.300/4.800)]+

1.4×1.000=4.070kN/m2；

GBT 35732-2017标准下载单元板带所承受均布荷载q=6.300×4.068=25.629kN/m；

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0692×25.630×4.8002=40.861kN.m；

因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到8天龄期混凝土强度达到62.40%,C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.720。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.986N/mm2；

则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×360.000/(4800.000×110.000×8.986)=0.109

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

此时楼板所能承受的最大弯矩为:

结论：由于∑Mi=M1+M2=53.787>Mmax=40.861

所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；

根据规范，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；

对拉螺栓直径(mm):M12；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

柱箍的间距(mm):600；柱箍肢数:1；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；

面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=225mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.60×0.90=3.024kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=30.913+3.024=33.937kN/m；

面板的最大弯距：M=0.125×33.937×225×225=1.72×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=600×18.0×18.0/6=3.24×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.72×105/3.24×104=5.303N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=5.303N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.60×0.90=3.024kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=30.913+3.024=33.937kN/m；

面板的最大剪力：∨=0.625×33.937×225.0=4772.368N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值:τ=3×4772.368/(2×600×18.0)=0.663N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.663N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I=600×18.0×18.0×18.0/12=2.92×105mm4；

面板最大容许挠度:[ω]=225.0/250=0.900mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.521×28.62×225.04/(100×9500.0×2.92×105)=0.138mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.138mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=0.900mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×100×100/6=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12=416.67cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.23×0.90=11.592kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.23×0.90=1.134kN/m；

q=(11.592+1.134)/2=6.363kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×6.363×600.0×600.0=2.29×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.29×105/8.33×104=2.749N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=2.749N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.23×0.90=11.592kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.23×0.90=1.134kN/m；

q=(11.592+1.134)/2=6.363kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×6.363×600.0=2290.737N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2290.737/(2×50.0×100.0)=0.687N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.687N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ω]=600/250=2.400mm；

竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×10.73×600.04/(100×9500.0×4.17×106)=0.238mm；

竖楞的最大挠度计算值ω=0.238mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2.400mm，满足要求！

本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.225×0.60/1=7.64kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=12.049kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.250kN.m；

B方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.052mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.25kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=83.33cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=2.86N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=2.86N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ω=0.052mm；

柱箍最大容许挠度:[ω]=250.0/250=1.000mm；

柱箍的最大挠度ω=0.052mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.000mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=12.049kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=12.049kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.225×0.60/1=7.64kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=12.049kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.250kN.m；

H方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.052mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.25kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=83.33cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=2.856N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=2.856N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到:V=0.052mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=250.000/250=1.000mm；

柱箍的最大挠度V=0.052mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.000mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12；

对拉螺栓有效直径:9.85mm；

对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=12.049kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=12.049kN小于[N]=12.920kN静压预应力管桩施工组织设计，对拉螺栓强度验算满足要求!

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