施工组织设计下载简介

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大源双河四期安置房工程二标段卸料平台施工方案(修改)

钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

永久泄洪洞加固隧洞回填灌浆施工组织设计.docq=g1k=0.033kN/m;

p=Rmax/2=4.142kN;

p'=R'max/2=2.972kN

Mmax=0.727kN·m;

Rmax=4.794kN;

νmax=1.555mm;

σ=Mmax/W=0.727×106/(4.49×103)=161.860N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;

νmax=1.555mm≤min{1000.00/150,10}=6.67mm;

单扣件抗滑承载力(kN)

Rc=8.0×2×0.80=12.800kN≥R=8.284kN

钢管截面回转半径i(cm)

钢管的净截面A(cm2)

钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)

NG1=(la+2.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×1.00/1.00=(0.80+2.00×1.00+2.00×1.80)×0.033/1.80×12.000+0.033×0.80×1.00/1.00=1.434kN

NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.80×1.00/1.00=0.280kN;

NQ1=q1k×la×lb/1.00=10.000×0.80×1.00/1.00=8.000kN;

NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.80×1.00/1.00=1.600kN;

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(1.434+0.280)+0.9×1.4×(8.000+1.600)=14.153kN;

L0=kμh=1×1.50×1.80=2.700m

长细比λ=L0/i=2.700×103/(1.59×10)=169.811≤[λ]=250

轴心受压构件的稳定系数计算：

L0=kμh=1.155×1.500×1.8=3.119m

长细比λ=L0/i=3.119×103/（1.59×10）=196.132

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.188

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.20=0.118kN/m2

Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.118×1.00×1.802/10=0.048kN·m；

σ=N/φA+Mw/W=14.153×103/(0.188×4.24×102)+0.048×106/(4.49×103)=188.320N/mm2≤[f]=205.00N/mm2

连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)

内立杆离墙距离a(m)

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.20=0.118kN/m2

AW=1.80×1.00×2×3=10.8m2

Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.118×10.8=1.790kN

N=Nw+N0=1.790+3.00=4.790kN

长细比λ=L0/i=(0.30+0.12)×103/(1.59×10)=26.415，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.936。

N=4.790≤Nf=69.154

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

双扣件承载力设计值Rc=8.0×2×0.80=12.800kN

N=4.790kN≤Rc=12.800kN

8、立杆支承面承载力验算

地基承载力特征值fg(kPa)

基础底面面积A(m2)

地基承载力调整系数kc

fg'=fg×kc=140.000×1.000=140.000kPa

Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(1.434+0.280)+(8.000+1.600)=11.314kN;

p=Nk/A=11.314/0.25=45.258kPa≤fg'=140.000kPa

卸料平台外挑长度为4000mm，与建筑楼板面的锚固长度为1000mm；卸料平台的宽带为2500mm（卸料平台的构造做法详见附图）。

材料选用：主梁采用16号槽钢（槽口水平[）；次梁材采用14a号槽钢（槽口水平[）；钢丝拉绳采用φ18钢丝绳；卸料平台防护栏杆采用φ48.3×3.6的钢管焊制，采用模板围护，两侧设伸出1500mm宽的防坠落兜网，支架采用≥φ16的钢筋焊接；底板满铺50mm厚模板。

1、工具式卸料平台的安装施工方法

（1)安装前检查构配件的焊接质量,几何尺寸,并涂刷二道防锈漆。

（2）构配件运至施工现场后，按设计尺寸进行组装，并保持整体平衡不扭曲，钢管栏杆安装是否牢固可靠。

（3）铺设脚手板，在次梁设50×100木背枋，间距不大于500mm，底板满铺50mm厚模板，用铁钉固定；外脚手架内侧采用18mm厚脚手板铺设，用铁丝与脚手架水平杆绑扎固定。

（4）安装平台吊索，吊索钢丝绳采用φ16钢丝绳，分别布置在料台平面φ16的吊环上，并用绳卡卡牢，每个接头上采用4个绳卡，并设置安全弯。

（5）利用塔吊的吊钩将平台的吊装绳扣紧，保持基本平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将卸料平台的主梁槽钢支腿伸入混凝土结构预留的钢筋环内，用木契将其卡紧定位。

（6）先将2根φ15.5的钢丝绳分别锚固在上层结构预留的钢筋环上，并用紧绳器将其钢丝绳收紧，其平台四角平衡，用绳卡牢，每个接头上采用4个绳卡，并设置安全弯。

（7）接好钢丝绳调整完毕。经过检查验收，方可松卸塔吊的吊钩，上下操作。

2、工具式卸料平台的拆除施工方法

（1)拆除前先将卸料平台内的建渣清理干净，检查配件连接是否有松动，如有将其紧固。

（2）将外脚手架内侧的脚手板拆除。

（3）利用塔吊的吊钩将平台的吊装绳扣紧，保持塔吊的吊钩基本受力。

（4）检查塔吊的吊钩受力可靠后，先松开平台的斜拉钢丝绳，再将钢筋环内木契松开。

（5）塔吊配合将卸料平台伸入外架部分缓缓推出外架以外。

（6）将卸料平台吊放到平整的地方，对卸料平台进行全面检修，经检查后确保无安全隐患后，方可进行再次安装使用。

（1)悬挑式钢平台应按施工方案加工制作，其构件必须连接牢固可靠。

（2)悬挑式钢平台的搁支点与上部拉接点必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设施上。

（3)斜拉杆或钢丝绳，构造上两边各设二道。

（4)吊运平台时使用卡环，不得在使吊钩直接钩挂吊绳。

（5)钢平台安装时，钢丝绳使用紧绳器将其钢丝绳收紧，使用专用绳卡牢，每个接头上采用4个绳卡，并设置安全弯。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫层，钢平台外口应略高于内口。

（6)钢平台左右两侧必须装置固定的保护栏杆，高1200mm。

（7)钢平台吊装，需待横梁接好钢丝绳调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

（8)钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

（9)操作平台上应显著地标明容许荷载值为800kg，操作人员和材料的总量严禁超过设计的容许荷载，配备专人加以监督。

（1)搭设人员必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带穿防滑鞋。搭设前按特种作业进行安全技术交底，并做好记录。

（2)构配件及搭设质量应按规定进行检查。

（3)严禁超载，必须悬挂限载标牌，明确责任人。

（4)六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。

（5)安全检查的次数为每提升一次检查一次。

（6)搭拆时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

（7)搭设操作工人严禁酒后作业。三面设置护身栏杆，严禁施工人员翻越。

（8)搭设完后必须经过项目部安全员验收完毕后方可使用。

（五）悬挑式卸料平台设计计算书

脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。

内侧钢绳与墙的距离(m)：1.95，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.75；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；

钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；

预埋件的直径(mm)：16.00。

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

主梁材料类型及型号：16号槽钢槽口水平[；

次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[；

次梁水平间距ld(m)：0.80，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.50。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.00,次梁悬臂Mc（m）：0.00；

平台计算宽度(m)：2.50。

次梁选择14a号槽钢槽口水平[，间距0.8m，其截面特性为：

面积A=18.51cm2；

惯性距Ix=563.7cm4；

转动惯量Wx=80.5cm3；

回转半径ix=5.52cm；

截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。

(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×0.80=0.28kN/m；

(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平[，标准值为0.15kN/m

Q2=0.15kN/m

1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2

Q3=2.00kN/m2

2)最大堆放材料荷载P：8.00kN

Q=1.2×(0.28+0.15)+1.4×2.00×0.80=2.75kN/m

P=1.4×8.00=11.20kN

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

经计算得出:R=(11.20+2.75×(2.50+2×0.00))/2=9.03kN

次梁槽钢的最大应力计算值σ=9.15×103/(1.05×80.50)=108.20N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=108.205N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

经过计算得到φb=570×9.50×58.00×235/(2500.00×140.00×235.0)=0.90；

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb'=0.756；

次梁槽钢的稳定性验算σ=9.15×103/(0.756×80.500)=150.34N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算σ=150.336N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16号槽钢槽口水平[，其截面特性为：

面积A=25.15cm2；

惯性距Ix=934.5cm4；

转动惯量Wx=116.8cm3；

回转半径ix=6.1cm；

截面尺寸，b=65mm,h=160mm,t=10mm；

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；

Q1=0.14kN/m；

(2)槽钢自重荷载Q2=0.19kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.19)=0.40kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，从左至右各支座反力：

R[1]=16.235kN；

R[2]=18.583kN；

最大支座反力为Rmax=18.583kN；

最大弯矩Mmax=9.838kN·m；

最大挠度ν=0.051mm。

主梁槽钢的最大应力计算值σ=9.838×106/1.05/116800.0+1.76×104/2515.000=87.229N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值87.229N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!

φb=570×10.0×65.0×235/(4900.0×160.0×235.0)=0.473；

主梁槽钢的稳定性验算σ=9.838×106/(0.473×116800.00)=178.24N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算σ=178.24N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

Ⅳ、钢丝拉绳的内力验算:

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(3.9/(1.75+1.95))=0.725；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；

RUi=16.235/0.725=22.38kN；

Ⅴ、钢丝拉绳的强度验算:

得到：[Fg]=27.586KN>Ru＝22.378KN。

经计算，选择直径16的钢丝绳能够满足要求。

HJ 1139-2020 排污单位自行监测技术指南 化学纤维制造业.pdfⅥ、钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=22378.195N。

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[22378.2×4/(3.142×50.00×2)]1/2=15.2mm。

经计算GB/T 42209-2022标准下载，选择直径16的拉环能够满足要求。