施工组织设计下载简介
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西流河高支模施工方案图2楼板支撑架荷载计算单元
2、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算JGJ／T 316-2013 单层防水卷材屋面工程技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=28.000×0.250×1.600=11.200kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×0.250=0.088kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1=(1.000+2.000)×0.600×0.250=0.450kN；
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×(11.200+0.088)=13.545kN/m；
集中荷载p=1.4×0.450=0.630kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.630×0.600/4+13.545×0.6002/8=0.704kN.m；
最大支座力N=P/2+ql/2=0.630/2+13.545×0.600/2=4.379kN；
方木的最大应力值σ=M/w=0.704×106/83.333×103=8.448N/mm2；
方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
方木的最大应力计算值为8.448N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:V=0.600×13.545/2+0.630/2=4.379kN；
方木受剪应力计算值T=3×4378.500/(2×50.000×100.000)=1.314N/mm2；
方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；
方木受剪应力计算值为1.314N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=11.200+0.088=11.288kN/m；
集中荷载p=0.450kN；
方木最大允许挠度值[V]=600.000/250=2.400mm；
方木的最大挠度计算值0.532mm小于方木的最大允许挠度值2.400mm,满足要求!
三、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=13.545×0.600+0.630=8.757kN；
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.444kN.m；
最大变形Vmax=0.114mm；
最大支座力Qmax=12.203kN；
钢管最大应力σ=0.444×106/4490.000=98.871N/mm2；
钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；
支撑钢管的计算最大应力计算值98.871N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于300.000/150与10mm,满足要求!
4、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.203kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.149×8.400=1.251kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.350×0.300×0.600=0.063kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=28.000×1.600×0.300×0.600=8.064kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=9.378kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.300×0.600=0.540kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=12.009kN；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
立杆计算长度L0=h+2a=1.000+0.100×2=1.200m；
L0/i=1200.000/15.900=75.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.750；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=12009.312/（0.750×424.000）=37.765N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=37.765N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0=k1k2(h+2a)
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.029×(1.000+0.100×2)=1.535m；
Lo/i=1534.856/15.900=97.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.611；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=12009.312/（0.611×424.000）=46.357N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=46.357N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
二、板厚0.8米计算书
横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):8.40；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):28.000；
楼板浇筑厚度(m):0.800；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；
I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4；
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=28.000×0.250×0.800=5.600kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×0.250=0.088kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1=(1.000+2.000)×0.600×0.250=0.450kN；
2).方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×(5.600+0.088)=6.825kN/m；
集中荷载p=1.4×0.450=0.630kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.630×0.600/4+6.825×0.6002/8=0.402kN.m；
最大支座力N=P/2+ql/2=0.630/2+6.825×0.600/2=2.363kN；
方木的最大应力值σ=M/w=0.402×106/64.000×103=6.275N/mm2；
方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
方木的最大应力计算值为6.275N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:V=0.600×6.825/2+0.630/2=2.363kN；
方木受剪应力计算值T=3×2362.500/(2×60.000×80.000)=0.738N/mm2；
方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；
方木受剪应力计算值为0.738N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=5.600+0.088=5.688kN/m；
集中荷载p=0.450kN；
方木最大挠度计算值V=5×5.688×600.0004/(384×9500.000×2560000.00)+450.000×600.0003/(48×9500.000×2560000.00)=0.478mm；
方木最大允许挠度值[V]=600.000/250=2.400mm；
方木的最大挠度计算值0.478mm小于方木的最大允许挠度值2.400mm,满足要求!
4、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=6.825×0.600+0.630=4.725kN；
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.696kN.m；
最大变形Vmax=0.746mm；
最大支座力Qmax=12.534kN；
钢管最大应力σ=0.696×106/4490.000=155.098N/mm2；
钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；
支撑钢管的计算最大应力计算值155.098N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10mm,满足要求!
5、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.534kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
6、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.149×8.400=1.251kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.350×0.600×0.600=0.126kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=28.000×0.800×0.600×0.600=8.064kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=9.441kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.600×0.600=1.080kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=12.841kN；
6、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
立杆计算长度L0=h+2a=1.000+0.100×2=1.200m；
L0/i=1200.000/15.900=75.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.750；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=12840.912/（0.750×424.000）=40.380N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=40.380N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0=k1k2(h+2a)
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.029×(1.000+0.100×2)=1.535m；
Lo/i=1534.856/15.900=97.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.611；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=12840.912/（0.611×424.000）=49.567N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=49.567N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用墙作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
6）、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.板与加液荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
D梁施工工艺b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
临时便道施工方案8.1、项目组织机构图