施工组织设计下载简介

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祥瑞苑定向限价房项目外架施工方案

a)运送杆配件应尽量利用垂直运输设施或悬挂滑轮提升，并绑扎牢固。尽量避免或人工层层传递。

c)在搭设脚手架时，不使用不合格的架设材料。

d)作业人员要服从统一指挥透气型塑胶跑道的施工工艺，不得自其是。

s.架上作业应按规范或设计的使用，严禁超载，并应遵守如下要求：

a)作业面上的荷载，包括脚手板、人员、工具和材料，应按规范的规定值控制，装修脚手架不超过200kg。

b)脚手架的铺脚手架层和同理作业层和同理作业层的数量不得超过规定。

c)垂直运输设施（如物料提升架等）与脚手架之间的转运平台的铺层数和荷载控制应按施工组织设计的规定执行。不得任意增加铺板层的数量和在转运平台上超载堆放材料。

d)架面荷载应为求均匀分布，避免荷载集中于一侧。

e)过梁等墙体构件要随运随装，不得存放在脚手架上。

f)较重的施工设备（如电焊机等）不得放在脚手架上，严禁将模板支撑、缆风绳、泵送砼及砂将的输送管等固定在脚手架上及任意悬挂起重设备。

t.架上作业时，不要随意拆除基本结构杆件和连墙体，因作业的需要必需拆除某递增杆件和连墙点时，必需取得施工主管和技术人员的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。

确保脚手架在搭设、使用和拆除过程中的安全应符合如下安全技术要求：

a、构架结构。在满足使用要求的构架尺寸的同时，应确保以下安全要求：

(a)构架单元不缺基本的稳定构造杆部件。

(b)整体按规定设置斜杆、剪刀撑、连墙杆或撑、拉件。

(c)在通道、洞口以及其他需要加大尺寸（高度、跨度）或承受超规定荷载的部位，根据需要设置加强杆件或构造。

(a)扣件相交位置符合节点构造规定。

(b)联接件的安装和紧固力符合要求。

b、基础（地）和拉撑承受结构

a)脚手架立杆的基础（地）应平整夯实，具有足够的承载力和稳固的支撑点。

(a)对尚未完成或已失去稳定结构的脚手架部位加设临时支撑或拉结。

(b)在无可靠的安全带扣挂物时，应拉设安全网。

b)作业面的安全士防护

(a)脚手架的作业面的脚手板必需满铺，不得留有空隙和探头板。脚手板与墙面之间的距离一般不应大于20㎝。

(b)作业面的外侧立面的防护设施视具体情况可采用：

1)档脚手板加二道防护栏杆

2)二道防护栏杆绑挂高度不小于1M的竹笆。

3)二道防护横杆满挂安全立网。

4)其它可靠的围护办法。

(c)临界防护视情况可采用

1)采用安全立网、竹笆板或篷布将脚手架的临时工街面完全封闭。

2)视临街情况设安全通道。通道的顶盖应满铺脚手板或其它能可靠接落物的板篷材料。篷顶临街一侧应设高于篷顶不小于1M的墙，以免落物又反弹到街上。

(d)人行和运输通道的防护

1)贴近或穿过脚手架的人行和运输通道必须设置板篷。

2)上下脚手架有高度差的入口应设坡度或踏步，并设栏杆防护。

临边与洞口作业的安全防护施工方案

a.对无外脚手架的楼层周边，尚未安装栏杆或栏板的阳台、料台与挑平台周边、雨蓬与挑檐边、遮阳板、空调板边等，都必须设置防护栏杆或相关防护措施。

b.分层施工的楼梯口和梯段边，必须安装临时护栏，顶层楼梯口应随工程结构进度安装好防护栏杆。

c.地面通道上部应搭设安全防护棚（详防护棚平面布置图）。

d.各种垂直运输接料平台，除两侧设防护栏杆外，平台口还应设置安全门或活动防护栏杆。外口延伸处须设有效防护平网。

g.栏杆柱在砼楼面、屋面或墙面固定时，可用预埋件与钢管或钢筋焊牢，在砖或砌块等砌体上固定时，可预先砌入规格相适应的80×6弯转扁钢作预埋铁。

h.栏杆柱的固定及其与栏杆的连接，其整体构造应使防护拦杆在上杆任何处，能经受任何方向的1000N外力，当栏杆所处位置有发生人群拥挤，车辆行驶或物件碰撞可能时，应加大横杆截面或加密柱距。

i.防护栏杆必须自上而下用安全立网封闭或在栏杆下边设置严密固定的高度不低于18cm的挡脚板，接料平台两侧的栏杆必须自上而下加挂安全立网。

j.当临边的外侧面临街道时，除防护栏杆外，敞口立面必须采取满挂安全网全封闭处理。

a.预留洞口必须设置牢固的盖件、防护栏杆、安全网或其他防坠落的防护设施。

b.电梯井口必须设防护栏杆，电梯井口每层设网状盖件（用φ8以上元钢，间距布设15×15cm）。

a.攀登和悬空高处作业人员以及搭设高处作业安全设施的人员，必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗，并必须定期进行体格检查。

b.施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。

c.施工作业场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。

d.高处作业中所用的物料，均应堆放平稳，不妨碍通行和装卸。工具应随手放入工具袋；作业中的走道、通道板和登高用具，应随时清扫干净；拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃。传递物件禁止抛掷。

e.雨天和雪天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑、防寒和防冻措施。凡水、冰、霜、雪均应及时清除。

f.对进行高处作业的高耸建筑物，应事先设置避雷设施。遇有六级以上强风、浓雾等恶劣气候，不得进行露天攀登与悬空高处作业。暴风雪及台风暴雨后，应对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，应立即修理完善。

g.因作业必需，临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采用相应的可靠措施，作业后应立即恢复。

h.防护棚搭设与拆除时，应设警戒区，并应派专人监护。严禁上下同时拆除。

落地式扣件钢管脚手架计算书

双排脚手架，搭设高度18.2米，16.7米以下采用双管立杆，16.7米以上采用单管立杆。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为
48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设5层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。

基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.9510。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/3=0.093kN/m

活荷载标准值Q=2.000×0.800/3=0.533kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.533=0.747kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.158+0.10×0.747)×1.5002=0.196kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.232×106/5080.0=45.694N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m

活荷载标准值q2=0.533kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.132+0.990×0.533)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.244mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN

活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/3=0.800kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.140+1.4×0.800=1.357kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.357×0.800/3=0.366kN.m

=0.366×106/5080.0=71.966N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.058+0.140+0.800=0.998kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=0.730mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN

活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN

荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.200=1.969kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.125×18.200=2.271kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×5×1.500×(0.800+0.300)/2=1.444kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×5/2=0.563kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×18.200=0.137kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.414kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.951

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.500×1.250×0.951=0.416kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.414+0.85×1.4×2.400=8.153kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.414+1.4×2.400=8.657kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.416×1.500×1.800×1.800/10=0.241kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.657kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=8657/(0.19×489)=95.293N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.153kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.241kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=8153/(0.19×489)+241000/5080=137.112N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.143kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=2.400kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=84.749米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.143kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=2.400kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.202kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=59.381米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.416kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=9.436kN，连墙件轴向力计算值Nl=14.436kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到
=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件拉结楼板焊接钢管示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=34.63

某商场室内情景装修施工组织设计N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.66

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

GB／T 37263-2018 高密度聚乙烯外护管聚氨酯发泡预制直埋保温钢塑复合管地基承载力的计算满足要求!