施工组织设计下载简介
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格构式井架施工方案十、安装井架附设把杆时，立柱及基础需经校核计算，并应进行加固，扒杆臂长不超过6米，起重量不超过600kg，扒杆顶部不得高于井架，扒杆与水平面夹角在45。～70。之间，扒杆应设两道拉绳，扒杆的起重钢丝绳应设升高限位装置；
十一、井架安装或加高后，必须经安装班组自检，项目部和安全科复检，检查验收要做好原始记录，并经安监站验收合格、领取准用证后方准使用；
十二、井架应有产品标牌，并固定在架体明显处。
政务信息资源目录体系-总体框架拆除作业前检查的内容一般包括：
1、查看提升机与建筑物及脚手架的连接情况；
2、查看提升机架体有无其他牵拉物；
3、临时附墙架缆风绳及地锚的设置情况；
4、地梁和基础的连接情况；
在拆除缆风绳或附墙架前，应先设置临时缆风绳或支撑，确保架体的自由高度不得大于2个标准节（一般不大于8m）；拆除作业中严禁从高处向下抛掷物件；拆除作业宜在白天进行，夜间作业应有良好的照明，因故中断作业时应采取临时稳固措施。
第六节、提升机使用与管理
井架安装后使用前的验收应符合下列规定：
一、提升机安装后，应由主管部门组织按照本规范和设计规定进行检查验收，确认合格发给使用证后，方可交付使用。使用前和使用中的检查宜包括下列内容：
1、使用前的检查：金属结构有无开焊和明显变形；架体各节点连接螺栓是否紧固；附墙架缆风绳地锚位置和安装情况；架体的安装精度是否符合要求；安全防护装置是否灵敏可靠；卷扬机的位置是否合理；电气设备及操作系统的可靠性；信号及通讯装置的使用效果是否良好清晰；钢丝绳滑轮组的固接情况；提升机与输电线路的安全距离及防护情况。
2、定期检查。定期检查每月进行1次，由有关部门和人员参加检查内容包括：金属结构有无开焊锈蚀永久变形；扣件螺栓连接的紧固情况；提升机构磨损情况及钢丝绳的完好性；安全防护装置有无缺少失灵和损坏；缆风绳地锚附墙架等有无松动；电气设备的接地或接零情况；断绳保护装置的灵敏度试验。
二、使用提升机时应符合下列规定：
1、物料在吊篮内应均匀分布，不得超出吊篮。当长料在吊篮中立放时，应采取防滚落措施；散料应装箱或装笼。严禁超载使用。
2、严禁人员攀登、穿越提升机架体和乘吊篮上下。
3、高架提升机作业时，应使用通讯装置联系。低架提升机在多工种，多楼层同时使用时，应专设指挥人员，信号不清不得开机。作业中不论任何人发出紧急停车信号，应立即执行。
4、闭合主电源前或作业中突然断电时，应将所有开关扳回零位。在重新恢复作业前，应在确认提升机动作正常后方可继续使用。
5、发现安全装置通讯装置失灵时，应立即停机修复。作业中不得随意使用极限限位装置。
6、使用中要经常检查钢丝绳、滑轮工作情况，如发现磨损严重，必须按照有关规定及时更换。
8、装设摇臂把杆的提升机，作业时，吊篮与摇臂把杆不得同时使用
9、作业后将吊篮降至地面，各控制开关扳至零位，切断主电源，锁好闸箱。
10、提升机使用中应进行经常性的维修保养，并符合下列规定：
A、司机应按使用说明书的有关规定，对提升机各润滑部位，进行注油润滑。
B、维修保养时，应将所有控制开关扳至零位，切断主电源，并在闸箱处挂“禁止合闸“标志，必须时应设专人监护。
C、提升机处于工作状态时，不得进行保养、维修，排除故障应在停机后进行。
D、更换零部件时，零部件必须与原部件的材质性能相同，并应符合设计与制造标准。
E、维修主要结构所用焊条及焊缝质量，均应符合原设计要求。
F、维修和保养提升机架体顶部时，应搭设上人平台，并应符合高处作业要求。
11、提升机应由设备部门统一管理，不得对卷扬机和架体分开管理。
12、金属结构码放时，应放在垫木上，在室外存放要有防雨及排水措施。电气、仪表及易损件的存放，应注意防震、防潮。
13、运输提升机各部件时，装车应垫平，尽量避免磕碰，同时应注意各提升机的配套性。
《建筑施工计算手册》第二版
本格构式型钢井架设计高度为57.00米，吊重9.80kN，钢井架截面尺寸：长a×宽b=2.10m×2.10m，井架立柱为4L90×8角钢，缀条L80×5角钢，附墙架为18a号槽钢，每节高度1.50m，地基承载力100.00kPa,基础厚度500mm,混凝土采用C25。
(1)起吊物和吊盘重力（包括索具等）
其中K—动力系数，K=1.20
Q—起吊物体重力，Q=9.80kN
G=1.2×(9.80＋3.00)=15.36kN
(2)提升重物的滑轮组引起的钢丝绳拉力S
其中f0—引出绳拉力计算系数，取0.27;
S=0.27×(1.2×(9.80＋3.00))=4.15kN；
(3)井架自重力q，取1.50kN/m
井架的总重自重Nq=q，×H=1.50×57.00=85.50kN
风向沿井架对角线方向吹时，井架受风向的投影面积
∑Ac=0.090×1.50×3＋0.080×0.85×(2.10＋2.10)＋0.080×0.85×(2.58＋2.58)×(57.00/1.50)
井架受风轮廓面积AF=1.50×0.85×(2.10＋2.10)×(57.00/1.50)=203.49m2
φ=∑Ac/AF=0.19,h/b=1.00
由荷载规范查得η=0.89
风荷载体型系数μs=1.3φ(1+η)1.1=1.3×0.19×(1＋0.89)×1.1=0.53
β按荷载规范计算得出β=3.2
ω,=ω0μZμSβZAF=0.50×1.25×0.53×3.2×203.49=215.70kN
沿井架高度方向的平均荷载：q=215.70/57.00=3.78kN/m
(1)风荷载作用下井架的受力计算
附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下井架的计算简图如下
各支座由下到上的内力分别为
Rmax=27.03kN
附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算
经过计算得到由下到上各附墙架与井架接点处截面的轴向力分别为
第1组H1=6.60m；
N1=G+Nq1+S=15.36+75.60+4.15=95.11kN；
第2组H2=12.80m；
N2=G+Nq2+S=15.36+66.30+4.15=85.81kN；
第i组Hi=53.10m；
Ni=G+Nqi+S=15.36+5.85+4.15=25.36kN；
(1)井架截面的力学特性
井架的截面尺寸为2.10m×2.10m；主肢型钢采用4L90×8
主肢的截面力学参数为：zo=2.52cm,Ixo=Iyo=106.47㎝4，Ao=13.94㎝2
井架的y—y轴线截面总惯性距
Iy=4=4×[106.47+13.94×(102.48)2]=586025.79cm4
井架的x—x轴线截面总惯性距
I=4=4×[106.47+13.94×(102.48)2]=586025.79cm4
井架的y,—y,轴和x,—x,轴线截面总惯性距
I,y=I,==586025.79cm4
(2)井架的长细比计算
其中H—井架的总高度，取57.00m
I—井架的截面最小惯性距，取586025.79cm4
A0—主肢截面面积，取13.94㎝2
经过计算得到λ=5700/102.52=55.60
其中A—井架截面的毛截面面积，取4×13.94㎝2
经过计算得到=56.85
(3)井架整体稳定性计算
井架在弯距作用平面内的整体稳定性计算公式
其中N—轴心压力的计算值（kN）
A—井架横截面的毛截面面积，取4×13.94=55.76㎝2
—轴心受压构件弯距作用平面内的稳定系数，取=0.823
—等效弯距系数，取1.0
M—计算范围段最大偏心弯距值
W1—弯距作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩
W1=I/（a/2）=586025.79/(210.00/2)=5581.20cm
=3.142×206000×(4×1394.00)/3400.54=3330438N
经过计算得到由上到下各附墙件与井架接点处截面的强度分别为
第1道附墙处主肢截面计算强度σ=23.38N/mm2≤[215]N/mm2,满足要求。
第2道附墙处主肢截面计算强度σ=20.55N/mm2≤[215]N/mm2,满足要求。
第i道附墙处主肢截面计算强度σ=10.71N/mm2≤[215]N/mm2,满足要求。
缀条型钢采用L80×5；缀条的截面力学参数为：Rmin=1.60㎝
1)交叉缀条按下式计算
N1=Rmax/4cosθ=27.03/(4×1.68)=4.02kN
计算剪力V=fA/85=215×4×(1.39/85)=14.10kN比较取大值
式中A—全部柱肢的毛截面面积（㎜2）
λ=L/Rmin=125/1.60=78.13
式中L—缀条的几何长度
Rmin—截面的最小回转半径
斜缀条刚度λ=L/Rmin=78.13＜200,满足要求。
③缀条稳定性按下式计算
σ=N/（A）=14100/(0.701×791.00)=25.44N/mm2
其中—受压构件稳定系数
A—毛截面面积（mm2）
斜缀条稳定性σ=N/(φA)=25.44N/mm2＜215N/mm2,满足要求。
N2=Rmax/2=27.03/2=13.52kN
计算剪力V=fA/85=215×4×(1.39/85)=14.10kN较大值
式中A—全部柱肢的毛截面面积（㎜2）
λ=a/Rmin=210/1.60=131.25
式中a—缀条的长度与宽度取大者
Rmin—截面的最小回转半径
横缀条刚度λ=a/Rmin=131.25＜200,满足要求。
③缀条稳定性按下式计算
σ=N/（A）=14100/(0.383×791.00)=46.56N/mm2
其中—受压构件稳定系数
A—毛截面面积（mm2）
横缀条稳定性σ=N/(φA)=46.56N/mm2＜215N/mm2,满足要求。
1）杆件轴心受拉强度验算
其中σ—为杆件的受拉应力
N—杆件的最大轴向拉力，取N=Rma=27.03kN
An—杆件的截面面积，An=18a号槽钢；查表可知An=2569mm2
σ=27030/2569=10.52N/mm2
附墙架杆件最大拉应力σ=N/An=10.52N/mm2＜215N/mm2,满足要求。
2）杆件轴心受压强度验算
λ—杆件长细比，由L/i的值确定
杆件：取λ=560/7.04=79.55，根据λ查表计算得：=0.690
σ=27030/(0.69×2569)=15.25N/mm2
附墙架杆件最大压应力σ=N/An=15.25N/mm2＜215N/mm2,满足要求。
(1)井架基础承受的轴向力计算
N=G+S+Nq=15.36+4.15+85.50=105.01kN
井架单支型钢所传递的集中力为：F=N/4=105.01/4=26.25kN
(2)井架单肢型钢与基础的连接钢板计算
预埋钢板的面积A0=F/fc=26252/11.90=2206mm2
单肢型钢所需混凝土基础面积A计算如下
A=F/fa=26252/0.10=262518mm2
单肢型钢混凝土基础边长：a==512㎜
井架单肢型钢混凝土基础计算简图相当于一个倒梯梁，其板底最大弯距按下式计算
式中：M—井架单肢型钢混凝土基础底版中性轴处的弯距设计值
L—井架单肢型钢混凝土基础底版中性轴处至基底边缘的距离；取
L=a/2=512/2=256mm
q—相对于荷载效应基本组合时的基础底面地基础单位面积净反力，取去q=100×256/1000=25.60kN/m
悬挑卸料平台专项施工方案-封面经过计算得M=0.5×25.60×0.262=0.87kN·m
基础采用HRB335钢筋,fy=300N/mm2
As1=M/0.95fyh0=0.87×106/(0.95×300×330)=9.25mm2
石灰、灰碴（粉煤灰、煤碴、矿碴、钢碴）稳定粒料基层施工工艺及方法按照最小配筋率ρ=0.15%计算配筋
As2=ρbh0=0.0015×512×330=254mm2
井架四个单肢型钢混凝土基础间配置通长筋，中间必需用相同等级的混凝土浇筑成整体混凝土板。