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如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

SY／T 0089-2019 油气厂、站、库给水排水设计规范Lo/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8763.013/(0.207×489)=86.571N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=86.571N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力：N1=10.64kN；

N=10.64+0.418=10.919kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

Lo/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10918.798/(0.207×489)=107.869N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=107.869N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H=3.6.00m；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；

对拉螺栓直径(mm):M14；

柱箍材料:钢楞；截面类型:轻型槽钢126×53×5.5；

钢楞截面惯性矩I(cm4):391.47；钢楞截面抵抗矩W(cm3):62.14；

柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:1；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；

面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为17.393kN/m2、75.000kN/m2，取较小值17.393kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.393kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=250mm，且竖楞数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.39×0.45×0.90=8.453kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=8.453+1.134=9.587kN/m；

面板的最大弯距：M=0.1×9.587×250×250=5.99×104N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=450×15.0×15.0/6=1.69×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=5.99×104/1.69×104=3.551N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=3.551N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.39×0.45×0.90=8.453kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=8.453+1.134=9.587kN/m；

面板的最大剪力：∨=0.6×9.587×250.0=1438.050N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值:τ=3×1438.050/(2×450×15.0)=0.320N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.32N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I=450×15.0×15.0×15.0/12=1.27×105mm4；

面板最大容许挠度:[ω]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×7.83×250.04/(100×9500.0×1.27×105)=0.172mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.172mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×100×100/6=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12=416.67cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.39×0.25×0.90=4.696kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m；

q=(4.696+0.630)/1=5.326kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×5.326×450.0×450.0=1.08×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.08×105/8.33×104=1.294N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=1.294N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.39×0.25×0.90=4.696kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m；

q=(4.696+0.630)/1=5.326kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×5.326×450.0=1438.050N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1438.050/(2×50.0×100.0)=0.431N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.431N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ω]=450/250=1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×4.35×450.04/(100×9500.0×4.17×106)=0.030mm；

竖楞的最大挠度计算值ω=0.03mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.8mm，满足要求！

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为轻型槽钢100×50×3.0；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=62.14cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=391.47cm4；

荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×17.39×0.9+1.4×2×0.9)×0.25×0.45/1=2.4kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=5.446kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.287kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.003mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.29kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=62.14cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=4.4N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=4.4N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ω=0.003mm；

柱箍最大容许挠度:[ω]=400/250=1.6mm；

柱箍的最大挠度ω=0.003mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.6mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M14；

对拉螺栓的有效直径:11.55mm；

对拉螺栓的有效面积:A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.446kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=5.446kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求。

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为轻型槽钢100×50×3.0；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=62.14cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=3914.7cm4；

柱箍为2跨，按二跨
连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×17.39×0.9+1.4×2×0.9)×0.25×0.45/1=2.4kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=5.446kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.287kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.003mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.29kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=62.14cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=4.397N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=4.397N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:V=0.003mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=400/250=1.6mm；

柱箍的最大挠度V=0.003mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.6mm，满足要求!

T／CATAGS 8-2020 森林航空消防应急救援装备配备指南.pdf八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M14；

对拉螺栓有效直径:11.55mm；

新桥花园冬季施工方案对拉螺栓有效面积:A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.446kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.446kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!