施工组织设计下载简介

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梦想典城三期A、B栋楼转换层模板专项施工方案

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

冶金物流中心商务大楼工程塔吊基础专项施工方案(有计算书)主梁截面抵抗矩W(cm3)

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.84kN，R2＝2.44kN，R3＝2.01kN，R4＝2.01kN，R5＝2.01kN，R6＝2.01kN，R7＝2.01kN，R8＝2.01kN，R9＝2.01kN，R10＝2.01kN，R11＝2.01kN，R12＝2.44kN，R13＝0.84kN

正常使用极限状态：R'1＝0.62kN，R'2＝1.82kN，R'3＝1.48kN，R'4＝1.48kN，R'5＝1.48kN，R'6＝1.48kN，R'7＝1.48kN，R'8＝1.48kN，R'9＝1.48kN，R'10＝1.48kN，R'11＝1.48kN，R'12＝1.82kN，R'13＝0.62kN

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.3×106/4120=71.7N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax＝2Vmax/A=2×3.48×1000/384＝18.13N/mm2≤[τ]=120N/mm2

νmax＝0.5mm≤450/400＝1.12mm

轴向拉力设计值Ntb(kN)

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×5.01×2＝9.52kN≤Ntb＝12.9kN

板模板（扣件式）计算书

新浇混凝土楼板板厚(mm)

新浇混凝土楼板边长L(m)

新浇混凝土楼板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

模板及其支架自重标准值

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

小梁两端各悬挑长度(mm)

主梁两端各悬挑长度(mm)

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

p＝0.9×1.4×Q1K/2=0.9×1.4×2.5/2＝1.58kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.12/8，0.11×0.12/8+1.58×0.1/4]=0.04kN·m

σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.05N/mm2≤[f]＝13N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×1004/(384×4200×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[L/la]取整＝[5500/900]取整＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为0.1mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.67kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.1＝0.36kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.32kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.36×0.92+0.121×0.32×0.92＝0.06kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.03×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.03×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.67×02/2，0.03×02/2+3.15×0]＝0kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.06，0.6，0]＝0.6kN·m

σ＝Mmax/W＝0.6×106/42670＝14N/mm2≤[f]＝134N/mm2

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.36×0.9+0.62×0.32×0.9＝0.37kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.03×0.9+0.681×3.15＝2.16kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.67×0，0.03×0+3.15]＝3.15kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.37，2.16，3.15]＝3.15kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×80×40)＝1.48N/mm2≤[τ]＝1.5N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.1＝0.33kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.33×9004/(100×10000×1706700)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.33×0.14/(8×10000×1706700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝0.1/400＝0mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.57kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.1＝0.38kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.1＝0.19kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.1=0.35kN/m

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.38×0.9+1.223×0.19×0.9＝0.6kN

按悬臂梁，R1＝q1l=0.57×0＝0kN

R＝max[Rmax，R1]＝0.6kN;

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.35×0.9＝0.36kN

按悬臂梁，R1＝q2l=0.35×0＝0kN

R＝max[Rmax，R1]＝0.36kN;

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.51kN·m

σ＝Mmax/W＝0.51×106/4120＝122.6N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝2.96kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.96×1000/384＝15.42N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.75mm

跨中νmax=0.75mm≤[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0mm≤[ν]=0.1/400=0mm

立杆顶部步距hd(mm)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm

λ=l0/i=2633.4/16=164.59≤[λ]=210

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm

λ1＝l01/i＝3041.577/16＝190.099，查表得，φ1＝0.199

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.14×0.9×1.52/10＝0.03kN·m

Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.03/0.9＝4.03kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝4032.5/(0.2×384)+0.03×106/4120＝60.8N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.538mm

λ2＝l02/i＝3040.538/16＝190.034SYT 7433-2018 天然气的组成分析 激光拉曼光谱法，查表得，φ2＝0.199

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.538mm

λ2＝l02/i＝3040.538/16＝190.034，查表得，φ2＝0.199

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.14×0.9×1.52/10＝0.03kN·m

Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.03/0.9＝4.25kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝4251.2/(0.2×384)+0.03×106/4120＝63.66N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知汶川县某潜在不稳定斜坡治理工程施工组织设计，可调托座受力N＝4.03kN≤[N]＝30kN