施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

十二、外墙综合脚手架搭设平面图、立面图、剖面图——附件。

十三、脚手架计算说明书——附件。

加筋挡土墙-施工工艺流程图第二章：独立搭设卸料平台

该大楼为现浇钢筋混凝土框架结构，三层地下室，下负13.20m，由±0：000起为二十六层建筑，首层层高4.90m，第二层层高4.00m，第三、第四层层高3.45m，第五层层高4.45m，第六层层高3.45m，第七、第八层层高3.80m，第九层层高4.30m，第十层层高5.80m，第十一层至第十四层层高3.80m，第十五层层高3.30m，第十六层层高3.50m，第十七层层高3.30m，第十八、第十九层层高4.00m，第二十层至第二十五层层高3.30m，第二十六层层高5.19m，天面顶层层高4.81m，天面机房、水池层层高5.70m，建筑总高度110.20m，卸料平台由地面起在脚手架外侧离开20㎝，采用落地式立柱独立搭设，每层搭设1个，规格为4.50m×3.00m，面层铺设木枋加木板，每个吊料平台每平方荷载不得超过80㎏，平台外侧设1.20m高护栏加安全网，并悬挂限载标识牌，卸料平台采用分段卸荷悬吊的办法搭设，上端设置在建物预埋的吊环上，下端吊在立杆与大、小横杆的交点处，通过吊杆将吊点以上的脚手架自重和施工荷载分段转移到建筑物，共设4道脚手架卸荷。为更好配合该工程按期完成，对独立搭设卸料平台编制搭设施工方案，在搭设施工过程中应严格执行。

二、卸料平台使用材料：

φ48×3.5钢管、直角扣（十字扣）、旋转扣（活动扣）、对接扣（驳心扣）、φ20钢筋吊环、φ15.5钢丝绳、U型扎头（锁扣）、安全网、黄油等。

三、卸料平台搭设要求：

1、所有立柱（立杆）、扫地杆、大横杆（对龙）、小横杆（托底）、水平杆、斜杆（剪刀撑）等全部使用钢管，相互连接点用扣件连结，螺栓必须拧紧拧实。

2、卸料平台在地面起采用单根钢管搭设，纵、横向立柱间距为1.50m，立柱接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm。

3、卸料平台规格为4.50m×3.00m，水平杆间距不大于1.00m，平台面层铺设木枋加木板，每个吊料平台每平方荷载不得超过80㎏，平台外侧设1.20m高护栏加安全网，并悬挂限载标牌。（详见搭设图示16、17、18、19）

4、卸料平台卸荷：用φ20钢筋做成双曲钩吊环预埋在楼层边梁外侧，预埋砼边梁内60㎝，用铁线绑扎在大梁钢筋，外露15㎝，用φ15.5钢丝绳连接吊环向下斜拉到四个角位位置，用钢丝绳穿过大、小横杆底部，即：兜底，必须用手拉葫芦拉紧吊实，每条钢丝绳端部应不小于三个U型扎头，卸料平台脚手架与建筑物之间用钢管做一条回头顶，共设4道卸荷，所吊位置，在第八层楼向下吊至第六层，在第十三层楼向下吊至第十一层，在第十八层楼向下吊至第十六层，在第二十三层楼向下吊至第二十一层。

四、卸料平台安全与防护措施：

1、卸料平台荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在卸料平台上，严禁悬挂起重设备。

2、坚决杜绝盲目指挥操作，根据架子工有关技术及规范进行施工搭设，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到楼面或地面。

3、进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，悬空搭设必须系安全带。

4、卸料平台使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙拉杆、顶墙杆。

5、卸料平台搭设完成后，施工单位会同棚队双方派质安员、施工员进行检查及验收签证，合格才能交付使用，在施工使用过程中不得随意损环、变更、拆除，如确需整改必须征得棚队同意才能整改。

6、卸料平台必须控制限量堆放材料，严禁超高、超宽、超重堆放，并悬挂限载标识牌，起吊时塔吊司机与平台面操作人员必须协调一致，并配备对讲机，确保安全生产。

五、卸料平台搭设平面图、剖面图——后附

六、卸料平台计算说明书——附件。

该大楼为现浇钢筋混凝土框架结构，三层地下室，下负13.20m，由±0：000起为二十六层建筑，首层层高4.90m，第二层层高4.00m，第三、第四层层高3.45m，第五层层高4.45m，第六层层高3.45m，第七、第八层层高3.80m，第九层层高4.30m，第十层层高5.80m，第十一层至第十四层层高3.80m，第十五层层高3.30m，第十六层层高3.50m，第十七层层高3.30m，第十八、第十九层层高4.00m，第二十层至第二十五层层高3.30m，第二十六层层高5.19m，天面顶层层高4.81m，天面机房、水池层层高5.70m，建筑总高度110.20m，内设7樘升降电梯。为配合现场留空场地使用，脚手架在第二层楼面起采用［16a槽钢架空方法搭设，在第三层楼面砼边梁预埋φ16钢筋做脚手架卸荷吊环，用φ12.5钢丝绳穿过卸荷吊环向下吊至第二层槽钢端部，每1.50m顺延设置1条，每条槽钢长度约3.00m，其中1.80m设置在楼面内，用φ16钢筋埋入砼内15㎝，外露长度约30㎝，用来锚固槽钢的端部，每1条槽钢共设两个锚固点，第1个设在楼层边梁的中部，第2个间隔1.50m左右，由楼层边梁向外伸出1.20m，在槽钢面上立柱搭设，其中1轴由±0：000起采用［16a槽钢架空方法搭设，在第二层楼面砼边梁预埋φ16钢筋做脚手架卸荷吊环，用φ12.5钢丝绳穿过卸荷吊环向下吊至首层槽钢端部，每1.50m顺延设置1条，在没有安装槽钢之前，首层必须搭设脚手架配合施工，待第三、四脚手架搭设完成并做好卸荷后，将首层脚手架进行拆除，交出首层场地使用。纵向立柱间距约≤1.50m，平桥宽度排距为80㎝，桥面两边在横杆用钢管，中间铺设篙竹7条，平桥高度步距为1.85m，中间用钢管设水平杆1道，共搭设30层脚手架平桥，1道施工梯（行人斜道），每层独立搭设1个卸料平台规格为4.50m×3.00m，电梯井内满搭脚手架，人货笼口、机架出入口、周边主要通道出入口等位置，必须搭设双层安全平台。外墙综合脚手架、斜挡板、施工梯、电梯井架、安全平台等拆除面积约40000㎡。

1、安全技术措施要有针对性，要根据工程特点，施工方法，劳动组织和作业环境等情况提出，防止一般化。

2、实行逐级安全技术交底制度，开工前技术负责人要将工程概况，施工方法，安全技术措施等情况向全体职工进行详细交底，要按工程进度定期或不定期向有关班组长进行交叉作业安全交底，班组长每天要对工人进行施工要求，作业环境的安全交底。

3、广泛开展安全生产的宣传教育，真正认识到安全生产的重要性，懂得安全生产、文明施工的科学知识，牢固树立安全第一的思想，自觉地遵守各项安全生产法令和规章制度。

4、认真执行安全技术操作有关章程及规定，是确保本工程安全生产的关键，本项目拟由项目施工部与监理单位专员实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的好风气，对每个班组工人上班前做好安全技术交底，并由受交底人签名。

5、脚手架拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

6、进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，悬空拆除必须系安全带。

1、严格执行国家建设部有关建安工人操作的规章制度和现场施工安全生产“十条”规定，做好安全技术交底，做好出入路标、栏杆警示标志，凡有栏杆、路标的路口要有专人看管，严禁违章作业，严禁违章指挥，严禁高空抛掷物料，禁止无关人员进入拆架施工现场。

2、拆除脚手架前施工单位派人把桥架上的杂物清理干净，把所有附着在脚手架上的电线、电缆、水管等物件全部拆除后才能交给棚队进行拆架。

3、拆除脚手架施工工序流程，一般为安全网→踢脚板→斜杆（剪刀撑）→连墙件→水平杆→大横杆→小横杆→扫地杆→立柱。

4、进入施工现场必须戴安全帽，拆除悬空脚手架必须系安全带，同时要有两人以上配合操作，不得单独一人冒险操作，绝对服从分工，服从指挥，发现有不安全的隐患应马上停止施工，做好防护措施才能继续工作。

5、如脚手架使用时间较长，在拆除前必须加固维修好后才能拆除，拆架的基本原则是：先搭后拆，后搭先拆，由上而下，逐层拆下，拆下材料要小心轻放，不要损坏门窗、玻璃及墙体的装饰物，材料传入楼面时必须用木枋夹实窗框保护铝窗，并在地面铺垫木板，保护地面。

6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁上下同时作业；严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.50m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆连墙件，当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端必须设置连墙杆。

7、拆架时必须把钢管上的扣件拆除干净，拆下材料暂放平桥面，用塔吊机将材料吊运到地面，短料、扣件暂放到楼面，然后集中到上落笼（提升架）位置，用上落笼把所有的短料、扣件转运到地面，如上落笼与脚手架同步拆除时考虑配合垂直运输，先拆脚手架后拆笼，交替拆除。

8、必须配备对讲通信设备（对讲机），统一指挥，上、下协调一致，指定专人负债打码捆绑、及解码卸载工作。

9、拆下材料如用人力传递时应由上而下传到地面，传递人员所站位置要错开，不能成一直线，不得向下抛掷物料，拆下材料必须按长、短分规格、分类堆放在指定的位置，用汽车及时清理运走，以保持作业区整洁。

10、该大楼总高度110.20m，共设6道脚手架卸荷，在拆脚手架期间，施工单位必须派人员配合执补洞口工作，因脚手架搭设时，砼楼面边梁有附着铁件拉杆及卸荷吊环，要用焊机把附着的铁件及卸荷吊环割下，然后由泥水工把割下铁件位置的洞口补上原墙体的材料，在切割时用铁皮做好一个长方型，规格为80×60㎝，三边高度为30㎝的铁皮箱，用来接住切割时所产生火花向外溅，必要时派人在切割位置用水淋湿或配备灭火器材，防止火花发生意外。

本工程暂定安排15个架子工配合脚手架搭设工作，其中1人为现场项目负责人，负责日常工作和技术交底，联系业务和办理验收签证及结算工作，1人为班组长，其它为生产工人，为不影响生产进度，又不耽误工日，视现场施工进度而增减人员。

广东省**文体活动大楼悬挑式扣件钢管脚手架计算书

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为110.02米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.85米。

采用的钢管类型为
48×3.5，

连墙件采用2步3跨，竖向间距3.70米，水平间距4.50米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，

卸荷钢丝绳采取5道卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。

卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.8m。

悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.00m。拉杆采用钢丝绳。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m

活荷载标准值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.214+0.10×1.680)×1.5002=0.417kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.490×106/5080.0=96.541N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m

活荷载标准值q2=1.200kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.178+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.639mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN

活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.841×0.800/4=0.572kN.m

=0.572×106/5080.0=112.581N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.058+0.210+1.800=2.068kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=2067.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×121900.0)=0.878mm

V=V1+V2=0.886mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN

活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800=2.809kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.125×100.000=12.480kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×10×1.500×(0.800+0.200)/2=2.625kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14

NG3=0.140×1.500×10/2=1.050kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×100.000=0.750kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=16.905kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.500×0.800/2=1.800kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=1.200

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×2.030×1.200=0.767kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

五、立杆的稳定性计算:

卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。

1=arctg[3.80/(0.80+0.20)]=1.313

2=arctg[3.80/0.20]=1.518

最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为5.607kN和5.607kN。

最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为5.702kN和5.702kN。

考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)

T1=5.90T2=5.71N1=1.50N2=0.30

其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。

所有卸荷钢丝绳的最大拉力为5.896kN。

选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×5.896/0.850=69.360kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1850MPa，直径12.5mm。满足要求!

吊环强度计算公式为
=N/A<[f]

其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；

　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。

经过计算得到，选择吊环的直径要至少(11791.233×4/3.1416/50/2)1/2=12mm。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.61kN；

　　
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.18；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.21m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.469kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=157.10

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.767kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.70×4.50=16.650m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=17.887kN，连墙件轴向力计算值Nl=22.887kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.58的结果查表得到
=0.97；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=97.082kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。

受脚手架集中荷载P=1.2×16.91+1.4×1.80=5.70kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

最大弯矩Mmax=0.640kN.m

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.640×106/(1.05×108300.0)+1.664×1000/2195.0=6.384N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平,计算公式如下

其中
b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到
b=570×10.0×63.0×235/(1000.0×160.0×235.0)=2.24

经过计算得到强度
=0.64×106/(0.944×108300.00)=6.26N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicos
i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisin
i

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=6.862kN

拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=6.862kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×6.862/0.850=64.588kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径11.0mm。

钢丝拉绳的吊环强度计算：

钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=6.862kN

钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；

所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[6862×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm

十一、锚固段与楼板连接的计算:

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环2006浙G10：钢筋混凝土过梁(带书签).pdf，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.401kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

合肥五联房地产开发公司兰亭园2# 楼施工组织设计所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5401×4/(3.1416×50×2)]1/2=9mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。