施工组织设计下载简介
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张承高速公路架桥机安装、拆除专项施工方案主要职责是：负责调集抢险器材、设备；负责应急救援时的交通运输和调度工作；负责解决全体参加抢险救援工作人员的食宿问题。
成员：*雪超、**强、孙克有
GA／T 1154.4-2018标准下载主要职责是：负责现场伤员的救护和运送等工作。
主要职责是：负责上报及传达指令，当地资源联络。
成员：*刚、刘金忠、江云丁、
①接到事故报告后，上报应急救援组组长，有组长决定是否启动应急预案。
②事故发生初期，现场人员立即采取积极自救，互救措施，防止事故扩大，指派专人负责引导指挥人员及专业人员进入现场。
③指挥人员到达现场后，立即了解现场情况及事故的性质，确定警戒区域和事故应急救援具体实施方案，布置各专业救援任务。
④专业人员到达现场后，迅速对事故情况做出判断，提出处理实施办法，参与事故调查及提出整改措施。
⑤救援队伍到达现场后，应服从现场指挥长的指挥，采取必要的个人防护措施，按个自的分工开展抢险和救援工作。
⑥严格保护事故现场，采取必要的措施抢救人员和财产，防止事故扩大，必要时做出标*、摄影、拍照、详细记录等措施。
⑦对四级以上的重大安全事故立即上报上级救援指挥部，并报告当地主管部门，积极配合上级和当地应急救援指挥部进行救援、抢险和处理工作。切实排除险情和抢救人员、财产，防止事故的蔓延和扩大。
4、对应急救援工作的要求
(2)根据工地的实际情况，制定切实可行的安全应急救援措施。
(3)熟悉预案，加强演练。在每年度对应急救援小组成员进行紧急救援培训，培训内容：伤员救援常识、灭火器材使用常识、防毒措施、各类重大事故抢险常识等。
(5)严格执行安全生产事故的报告制度，事故报告严格遵守真实性和实效性的原则。
(6)格生产安全事故的处理程序。坚持“四不放过”的原则对事故进行认真调查和严肃处理。
5、施工现场的应急处理设备和设施管理
火警：119医疗急救：120 匪警：110
①说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，以便让救护人员事先做好急救的准备。
②讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征。
急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。
②器械敷料类：消毒注射器(或一次性针筒)、静脉辅液器、心内注射针头两个、血压计、听诊器、体温计、气管切开用具(包括大、小银制气管套管)张口器及舌钳、针灸针、止血带、止血钳、(大、小)剪刀、手术刀、氧气瓶(便携式)及流量计、无菌橡皮手套、无菌敷料、棉球、棉签、三角巾、绷带、胶布、夹板、别针、手电筒(电池)、保险刀、绷带、镊子、病史记录、处方。
③药物：碳酸氢钠、乳酸钠、10％葡萄糖酸钙、维生素、止血敏、安洛血、10％葡萄糖、25％葡萄糖、生理盐水、酒精、碘酒、高锰酸钾等。
Ⅰ有专人保管，但不要上锁。
Ⅱ定期更换超过消毒期的敷料和过期药品，每次急救后要及时补充。
Ⅲ放置在合适的位置，使现场人员都知道。
(3)其他应急设备和设施
由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒、油灯等设备。由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标*牌。
有时为了安全逃生、救生需要，还必须配置安全带、安全绳、担架等专用应急设备和设施工具。
附件1:应急救援指挥与专业处置组人员名册和通讯录
应急救援指挥与专业处置组人员名册和通讯录
18632987845
18603221211
18653619127
18630206864
13400233802
18603298931
13931283156
13513498199
13903249468
13932139593
18888351617
13833419974
附件3：架桥机安全性计算
由于架桥机工作状态时，存在二种危险截面的情况：I种为移跨时存在的危险截面；II种为运梁、喂梁、落梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
1、主体结构验算参数取值。
⑴贝雷片导梁自重（包括枕木及轨道）：0.1879t/m(单排加强贝雷)
⑵横梁纵移平车：1.6t/台
⑷验算载荷〔30mT梁〉：100t
⑸起重安全系数：1.05
运行冲击系数：1.15
结构倾覆稳定安全系数：≥1.5
主梁现场拼装时重心最大偏差：c=01m
架桥机纵向移动时吊装梁钢丝绳倾角：β二±210
架桥机主要由导梁、天车横梁、横梁支腿、天车、前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成等组成，导梁采用贝雷片拼装式，动力部分全部采用电动操作。
⑴导梁中心距：4.9m
⑵导梁全长：54m，前支点至中支点的距离为33.5m
⑶架桥机导梁断面：17m×13m
⑷架桥机导梁底部由前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成组成。
⑸吊装系统由2套天车横梁总成和4台横梁纵移平车组成。
⑹吊装系统采用：2台天车。
工况一：架桥机完成拼装或一孔丁梁吊装后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算的主要内容：
工况二：架桥机吊装时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容为：
架桥机拼装完或装完一孔T梁后，前移至悬臂最大时为最不利状态，验算内容：
a抗倾覆稳定性的验算；
b以悬臂时刚度的验算；
a主桁梁重：q1=11.275KN/m(六排单片加强贝雷片、含钢枕、钢轨〉（其中：贝雷片=2700N/片，贝雷销30N/套，支撑架螺栓=6.9N/套，加强弦杆800N/根，弦杆螺栓=20N/个，钢枕=1000N/m，钢轨380N/m）
b1套天车横梁总成（包括横梁、天车、横梁纵移平车等）自重P3=11t
C前部平车总成自重P2=3.5t
d尾部平车总成自重（含尾部连接架）P4=3t
A、抗倾覆稳定性的（见计算模式图）
由于移跨时架桥机前端悬臂，此时为了生产安全，移跨之前应对架桥机尾部适当配重，计算过程中以25t计算：
取B点为研究对象，去掉支座A，以支反力RB代替（由力矩平衡方程）
注：配重天车位于A点横梁之上
P2×33.5m+RA×16m+q1L12/2=q1L12/2+(2p3+250KN)×16m(其中L1=33.5m，L2=20.5m）
RA=149.4KNRB=964.45KN
RA远大于零，故是安全的。
倾覆力矩： M1=1/2×q1×33.52+P2×22.5=7499.18KN.M
平衡力矩：M2=1/2×q1×20.52+（2P3+150KN）×16+P4×16=10359.16KN.M
M2≧M1，即平衡力距大于倾覆力矩，满足规范要求。
当架桥机导梁最前端冲跨到下一片盖梁时，悬臂最长，中支点受力最大，这里按连续梁计算各支点反力，具体结果如下：RA=49.4KNRB=964.45KN
贝雷桁架各构件允许荷载如下：
三排单层加强贝雷桁架：4809.4KN.m(允许弯矩）
三排单层加强贝雷桁架：689.9KN（允许剪力）
销子双剪状态允许剪力：55.0t
中支点处断面所受弯矩最大：
此时由于贝雷片自身装配间隙，产生架桥机前端下沉0.2m，故架桥机头部总下挠量为0.808m。
M中=7499.18KN.m
由于是贝雷片和加强弦杆共同受力，所以有：
允许弯曲M允许=4809.4×2=9618.8KN.m>M中=7499.18KN.m
即贝雷片抗弯强度满足施工要求。
销子所受剪力为Q=96.445t/2=48.22t ③贝雷桁架所受力为Q=964.45KN/2=482.225KN 前部平车总成产生的挠度： f1=p2×33.53/(3EI）=0.12m 主桁自重（含钢枕、钢轨）产生挠度： f2=q133.54/8EI=0.488m 所以弹性挠度f弹=f1+f2=60.8cm 销子与销孔理论间隙为1mm，考虑到材料使用时间较长，以及贝雷片的变形，实际取2mm计算非弹性挠度。 F非=49cm即悬臂挠度：f=F非+f弹=60.8+41.8=102.6cm 悬臂端翘起高度取1.25m为一合理值，能满足架桥机的迁移就位。 可能导致鼻梁破坏的工作状态有两种 ①鼻梁悬臂且架桥机继续前移状态 此状态时，鼻梁与主桁接头处为最不利截面，此处弯矩WA为鼻梁自重及前移牵引力（牵引力取3.5t）所产生弯矩之和。 ②鼻梁搭上前支点且架桥机继续前移状态 此状态时，最大弯矩由前支点反力产生，前支点反力按简支梁受力值（偏于安全） （注：鼻梁与主桁接头处工件按与贝雷片弦杆等强度计算） 架桥机吊装梁段前移，前天车至跨中时又一不利状态，验算内容： （1）施工中的荷载情况 a主桁梁重：q1=11.275KN/m（六排贝雷） b1套天车横梁总成（包括横梁、天车、横梁纵移平车等）自重 p3=11t（天车自重P5=4.5t） c梁重p4=100t（30m预制T梁取100t、40m预制T梁取150t） （2）施工中荷载组合分析 此工况中风荷载对对结构本身作用不大，所以这里不考虑分何在的影响. 当荷载作用于横梁跨中时，弯矩最大： 荷载P=P4/4+P5/2=27.25t（横梁支腿斜撑能承受一部分力） 横梁及轨道自重q=0.184t/m 则横梁最大弯矩M横梁=pmax×2.45+q×5.542/8=47.6t.m 横梁其组合截面抗弯模量（B=320，H=400，b=296，h=368） 当前天车运行到架桥机导梁前端跨中时，中支点弯矩最大，这里按连续计算各支点反力，具体结果如下： RA=62.5tRB=78.8tRC=41.6t 当前天车运行至跨中处断面所受弯矩最大 M中=41.6×16.75+1.1275×16.752/2=854.97t/m<480.94×2,小于在工况一中主桁承受弯矩。即贝雷片抗弯强度满足施工要求 同样，销子所受剪力q=78.8/2=39.4t 此工况中跨中挠度最大，作用力为天车吊梁时产生的集中荷载与主梁自重，一级鼻梁产生的弯矩。P=61t，q=1.1275t/mM鼻梁=577.5KN.m 即跨中挠度未超过规范允许值，满足要求 架桥机吊梁就位时的验算，验算内容：前部横梁强度及稳定验算，当前天车运行至前部平车总成0.5m处时，前部横梁受力为最大。A支点为处于零空状态。 由于此时支座A支点处于零空状态，B前端由多一个支座C，根据平衡条件求支反力RC,RB。 取支座C点为研究对象，由力矩平衡： 3×（16+33.5）+1.1275×542/2+（100+11×2）×30/2=RB×33.5 RC=77.76t，RB=108.13t，M中=630.65KN/m GB／T 35033-2018标准下载RC+RB=1.1275×54+（100+11×2）+3 由于六排单层加强贝雷片允许弯矩为M=9618.8KN/m，从而M中 ,C=11879KN.m2)fE=0.105m 校正前部横梁：RC=77.76t，横梁自重0.164t/m 则横梁最大弯矩为；M横梁=p×0.7=0.164×6.32/8=28t.m(横梁支腿斜撑能承受一部分力）。 横梁其组合截面抗弯模量（B=400，H=400麻於安置房项目安全文明专项施工方案（2020），b=380，h=380） 所以前部横梁能满足施工要求 通过以上计算，此架桥机在任何工作状态下都能安全的进行使用。