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廊坊潮白河喜来登酒店工程高支模安全专项施工方案托梁弯矩图(kN.m)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
TD／T 1046-2016标准下载经过计算得到最大弯矩M=0.293kN.m
经过计算得到最大支座F=8.480kN
经过计算得到最大变形V=0.390mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3；
截面惯性矩I=10.78cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.293×106/1.05/4491.0=62.14N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大变形v=0.390mm
顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=8.480kN(已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重N2=1.20×0.146×9.980=1.746kN
N=8.480+1.746=10.226kN
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；
h——最大步距，h=1.20m；
l0——计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m；
——由长细比，为1800/16=113；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.503；
经计算得到=10226/(0.503×424)=47.948N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式
Pr=5×1.4Wklal0/16
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.300×1.200×1.040=0.374kN/m2
h——立杆的步距，1.20m；
la——立杆迎风面的间距，1.50m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.374×1.500×1.800/16=0.442kN.m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=8.480+1.2×1.455+0.9×1.4×0.119/0.450=10.560kN
经计算得到=10560/(0.503×424)+119000/4491=73.445N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.374×0.450×1.200=0.202kN
节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/1.500×0.202=0.162kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+1.500×1.500)1/2/1.500×0.202=0.259kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为8.000×0.162=1.294kN
架体自重为1.455kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
宴会厅碗扣钢管楼板模板支架计算书
模板支架搭设高度为9.9m，
立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方40×90mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用90×90mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.100×0.120×0.900+0.300×0.900=2.981kN/m
活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.900=4.050kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=90.00×1.20×1.20/6=21.60cm3；
I=90.00×1.20×1.20×1.20/12=12.96cm4；
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.20×2.981+1.40×4.050)×0.200×0.200=0.037kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.037×1000×1000/21600=1.712N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.981+1.4×4.050)×0.200=1.110kN
截面抗剪强度计算值T=3×1110.0/(2×900.000×12.000)=0.154N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×2.981×2004/(100×6000×129600)=0.042mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11=25.100×0.120×0.200=0.602kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12=0.300×0.200=0.060kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.200=0.900kN/m
静荷载q1=1.20×0.602+1.20×0.060=0.795kN/m
活荷载q2=1.40×0.900=1.260kN/m
计算单元内的木方集中力为(1.260+0.795)×0.900=1.850kN
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.849/0.900=2.055kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.06×0.90×0.90=0.166kN.m
最大剪力Q=0.6×0.900×2.055=1.110kN
最大支座力N=1.1×0.900×2.055=2.034kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；
I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.166×106/54000.0=3.08N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1110/(2×40×90)=0.462N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.662kN/m
最大变形v=0.677×0.662×900.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.135mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力P=2.034kN
均布荷载取托梁的自重q=0.078kN/m。
托梁弯矩图(kN.m)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到最大弯矩M=1.435kN.m
经过计算得到最大支座F=13.495kN
经过计算得到最大变形V=0.960mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=9.00×9.00×9.00/6=121.50cm3；
I=9.00×9.00×9.00×9.00/12=546.75cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.435×106/121500.0=11.81N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×6328/(2×90×90)=1.172N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=0.960mm
顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.156×9.880=1.542kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.300×0.900×1.200=0.324kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.100×0.120×0.900×1.200=3.253kN
经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.118kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)×0.900×1.200=4.860kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.95kN
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；
h——最大步距，h=1.20m；
l0——计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m；
——由长细比，为1800/16=113；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.503；
经计算得到=12946/(0.503×424)=60.704N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式
Pr=5×1.4Wklal0/16
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.300×1.250×0.241=0.090kN/m2
h——立杆的步距，1.20m；
la——立杆迎风面的间距，0.90m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.090×0.900×1.800/16=0.064kN.m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=1.2×5.118+0.9×1.4×4.860+0.9×1.4×0.017/1.200=12.284kN
经计算得到=12284/(0.503×424)+17000/4491=61.064N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.090×1.200×1.200=0.130kN
节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/0.900×0.130=0.174kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.130=0.217kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为8.000×0.174=1.388kN
架体自重为1.542kN
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2430.0mm2，fy=360.0N/mm2。
板的截面尺寸为b×h=4500mm×180mm，截面有效高度h0=160mm。
按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放6×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.30+25.10×0.12)+
1×1.20×(1.54×6×4/4.50/4.50)+
1.40×(2.00+2.50)=12.47kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×12.47=56.10kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql2=0.0513×56.10×4.502=58.28kN.m
得到15天后混凝土强度达到81.27%XX人工挖孔桩施工方案，C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.62N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
=Asfy/bh0fcm=2430.00×360.00/(4500.00×160.00×11.62)=0.11
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
GB／T 37663.3-2019标准下载结论：由于Mi=139.16=139.16>Mmax=58.28
所以第15天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑可以拆除。