酒店工程高支模安全专项施工方案

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酒店工程高支模安全专项施工方案

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:

经过计算得到最大弯矩M=0.293kN.m

河南某科技公司联合厂房施工组织设计经过计算得到最大支座F=8.480kN

经过计算得到最大变形V=0.390mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3;

截面惯性矩I=10.78cm4;

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.293×106/1.05/4491.0=62.14N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.390mm

顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

其中N——立杆的轴心压力最大值,它包括:

横杆的最大支座反力N1=8.480kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=1.20×0.146×9.980=1.746kN

N=8.480+1.746=10.226kN

  i——计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;

  A——立杆净截面面积,A=4.239cm2;

  W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;

[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0.30m;

h——最大步距,h=1.20m;

l0——计算长度,取1.200+2×0.300=1.800m;

——由长细比,为1800/16=113;

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.503;

经计算得到=10226/(0.503×424)=47.948N/mm2;

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式

Pr=5×1.4Wklal0/16

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2);

Wk=0.300×1.200×1.040=0.374kN/m2

h——立杆的步距,1.20m;

la——立杆迎风面的间距,1.50m;

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距,0.45m;

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.374×1.500×1.800/16=0.442kN.m;

Nw——考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值;

Nw=8.480+1.2×1.455+0.9×1.4×0.119/0.450=10.560kN

经计算得到=10560/(0.503×424)+119000/4491=73.445N/mm2;

考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

  风荷载作用下的内力计算

架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.374×0.450×1.200=0.202kN

节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/1.500×0.202=0.162kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+1.500×1.500)1/2/1.500×0.202=0.259kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为8.000×0.162=1.294kN

架体自重为1.455kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!

宴会厅碗扣钢管楼板模板支架计算书

模板支架搭设高度为9.9m,

立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距l=1.20m,立杆的步距h=1.20m。

面板厚度12mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。

木方40×90mm,间距200mm,剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用90×90mm木方。

模板自重0.30kN/m2,混凝土钢筋自重25.10kN/m3,施工活荷载4.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.0。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.100×0.120×0.900+0.300×0.900=2.981kN/m

活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.900=4.050kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=90.00×1.20×1.20/6=21.60cm3;

I=90.00×1.20×1.20×1.20/12=12.96cm4;

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);

  M——面板的最大弯距(N.mm);

  W——面板的净截面抵抗矩;

[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;

其中q——荷载设计值(kN/m);

经计算得到M=0.100×(1.20×2.981+1.40×4.050)×0.200×0.200=0.037kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.037×1000×1000/21600=1.712N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.981+1.4×4.050)×0.200=1.110kN

  截面抗剪强度计算值T=3×1110.0/(2×900.000×12.000)=0.154N/mm2

  截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×2.981×2004/(100×6000×129600)=0.042mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):

q11=25.100×0.120×0.200=0.602kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q12=0.300×0.200=0.060kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):

经计算得到,活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.200=0.900kN/m

静荷载q1=1.20×0.602+1.20×0.060=0.795kN/m

活荷载q2=1.40×0.900=1.260kN/m

计算单元内的木方集中力为(1.260+0.795)×0.900=1.850kN

按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

均布荷载q=1.849/0.900=2.055kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.06×0.90×0.90=0.166kN.m

最大剪力Q=0.6×0.900×2.055=1.110kN

最大支座力N=1.1×0.900×2.055=2.034kN

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3;

I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4;

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.166×106/54000.0=3.08N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1110/(2×40×90)=0.462N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.662kN/m

最大变形v=0.677×0.662×900.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.135mm

木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=2.034kN

均布荷载取托梁的自重q=0.078kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:

经过计算得到最大弯矩M=1.435kN.m

经过计算得到最大支座F=13.495kN

经过计算得到最大变形V=0.960mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=9.00×9.00×9.00/6=121.50cm3;

I=9.00×9.00×9.00×9.00/12=546.75cm4;

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.435×106/121500.0=11.81N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×6328/(2×90×90)=1.172N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.960mm

顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容:

(1)脚手架的自重(kN):

NG1=0.156×9.880=1.542kN

(2)模板的自重(kN):

NG2=0.300×0.900×1.200=0.324kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):

NG3=25.100×0.120×0.900×1.200=3.253kN

经计算得到,静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.118kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到,活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)×0.900×1.200=4.860kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

其中N——立杆的轴心压力设计值,N=12.95kN

  i——计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;

  A——立杆净截面面积,A=4.239cm2;

  W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;

[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0.30m;

h——最大步距,h=1.20m;

l0——计算长度,取1.200+2×0.300=1.800m;

——由长细比,为1800/16=113;

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.503;

经计算得到=12946/(0.503×424)=60.704N/mm2;

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式

Pr=5×1.4Wklal0/16

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2);

Wk=0.300×1.250×0.241=0.090kN/m2

h——立杆的步距,1.20m;

la——立杆迎风面的间距,0.90m;

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距,1.20m;

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.090×0.900×1.800/16=0.064kN.m;

Nw——考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值;

Nw=1.2×5.118+0.9×1.4×4.860+0.9×1.4×0.017/1.200=12.284kN

经计算得到=12284/(0.503×424)+17000/4491=61.064N/mm2;

考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

  风荷载作用下的内力计算

架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.090×1.200×1.200=0.130kN

节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/0.900×0.130=0.174kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.130=0.217kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为8.000×0.174=1.388kN

架体自重为1.542kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m,楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋3级钢筋,配筋面积As=2430.0mm2,fy=360.0N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=4500mm×180mm,截面有效高度h0=160mm。

按照楼板每15天浇筑一层,所以需要验算15天、30天、45天...的

承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下:

2.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.50m,短边4.50×1.00=4.50m,

楼板计算范围内摆放6×4排脚手架,将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.20×(0.30+25.10×0.12)+

1×1.20×(1.54×6×4/4.50/4.50)+

1.40×(2.00+2.50)=12.47kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×12.47=56.10kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×56.10×4.502=58.28kN.m

得到15天后混凝土强度达到81.27%,C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.62N/mm2

某工程基坑支护专项施工方案则可以得到矩形截面相对受压区高度:

=Asfy/bh0fcm=2430.00×360.00/(4500.00×160.00×11.62)=0.11

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

此层楼板所能承受的最大弯矩为:

GB/T 37977.32-2019标准下载结论:由于Mi=139.16=139.16>Mmax=58.28

所以第15天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第2层以下的模板支撑可以拆除。

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