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现代物流中心项目一期工程高支模架施工方案

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11558.4/(0.537×424)=50.764N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=50.764N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.003×(1.5+0.1×2)=1.99m；

L19ZJ109 《IPS现浇混凝土剪力墙自保温体系建筑构造》.pdfLo/i=1989.852/15.9=125；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.423；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11558.4/(0.423×424)=64.445N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=64.445N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg

fg=fgk×kc=120×1=120kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=11.558/0.25=46.234kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.558kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=46.234≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！

柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H=5.80m；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；

对拉螺栓直径(mm):M14；

直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；

柱箍的间距(mm):300；柱箍合并根数:2；

竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得89.240kN/m2、139.200kN/m2，取较小值89.240kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=89.24kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=217mm，且竖楞数为4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×89.24×0.30×0.90=28.914kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=28.914+0.756=29.670kN/m；

面板的最大弯矩：M=0.1×29.670×217×217=1.40×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=300×18.0×18.0/6=1.62×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.40×105/1.62×104=8.624N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=8.624N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×89.24×0.30×0.90=28.914kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=28.914+0.756=29.670kN/m；

面板的最大剪力：V=0.6×29.670×217.0=3863.003N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/(2bhn)≤fv

面板截面受剪应力计算值:τ=3×3863.003/(2×300×18.0)=1.073N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=1.073N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)

I=300×18.0×18.0×18.0/12=1.46×105mm4；

面板最大容许挠度:[ν]=217/250=0.868mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×26.77×217.04/(100×6000.0×1.46×105)=0.459mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.459mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.868mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为5.800m,柱箍间距为300mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×100×100/6×1=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12×1=416.67cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×89.240×0.217×0.900=20.914kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m；

q=20.914+0.547=21.461kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×21.461×300.0×300.0=1.93×105N·mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.93×105/8.33×104=2.318N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=2.318N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×89.240×0.217×0.900=20.914kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m；

q=20.914+0.547=21.461kN/m；

竖楞的最大剪力：V=0.6×21.461×300.0=3863.003N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/(2bhn)≤fv

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×3863.003/(2×50.0×100.0×1)=1.159N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.159N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

竖楞最大容许挠度:[ν]=300/250=1.2mm；

竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×21.46×300.04/(100×9000.0×4.17×106)=0.031mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.031mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.2mm，满足要求！

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.493×2=8.99cm3；

I=10.783×2=21.57cm4；

按集中荷载计算(附计算简图)：

P=(1.2×89.24×0.9+1.4×2×0.9)×0.212×0.3=6.29kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=10.530kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.376kN·m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.105mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

σ=M/(γxW)

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=376484.2N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=39.9N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=3.76×108/(1.05×8.99×106)=39.9N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.105mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=300/250=1.2mm；

柱箍的最大挠度ν=0.105mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M14；

对拉螺栓的有效直径:11.55mm；

对拉螺栓的有效面积:A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=10.53kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=10.53kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.493×2=8.99cm3；

I=10.783×2=21.57cm4；

按计算(附计算简图)：

P=(1.2×89.24×0.9+1.4×2×0.9)×0.217×0.3=6.44kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=14.977kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.703kN·m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.123mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

σ=M/(γxW)

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=702593.05N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=74.464N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=7.03×108/(1.05×8.99×106)=74.464N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

南昌市城市规划管理技术规定（南昌市行政审批局2021年3月）.pdf经过计算得到:ν=0.123mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=350/250=1.4mm；

柱箍的最大挠度ν=0.123mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.4mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M14；

对拉螺栓有效直径:11.55mm；

对拉螺栓有效面积:A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=14.977kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=14.977kN小于[N]=17.85kN建筑设计防火规范GB50016-2006，对拉螺栓强度验算满足要求!