施工组织设计下载简介

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4.5.1.5计算简化

q=F×I1×0.85=101.1×103×400×0.85/106

=34.374N/mm

其中I2=I3=700/2+35=385mmI1=400mm

DB34／T 973-2020 压缩天然气车用气瓶充装安全管理规范.pdfN=aq/2=350×34.37/2=6×103N

Mx=0.125qI22=0.125×34.37×3852

=6.37×105N·mm

yx=1.0Wnx=50.08×103mm3An=489mm2

则N/An+Mx/yxWnx=6.0×103/489+6.37×105/5.08×103

=12.27+125.6

=137.87N/mm2‹fm=215N/mm2（满足）

E=2.05×105N/mm2I=10.78×104mm

ω=0.52Iq,124/100EI

=0.524×33.42×3854/100×2.05×105×10.78×104

=0.17mm‹（ω）=13/500=910/500=1.82mm(满足)

根据设计，取最大梁截面为400mm×200mm,长度为6.6m的矩形梁进行计算，梁离地面高度为2.6m，钢楞均采用ф48×3.5mm钢管，其中模板底楞间距400mm，侧模立档选用间距400mm，支撑系统采用ф48×3.5mm钢管脚手架。

现浇梁板模板采用竹胶模板，为了保险期间竹胶模板各参数为木质材料，梁侧模为钢模板。

Fc=18N/mm2（顺纹抗压）Fv=2.4N/mm2（抗剪）

Fm=20N/mm2（抗弯）F=1.2×104N/mm2

假定竹胶板的重力密度为53KN/m3，厚度为12mm。

4.9.1抗弯强度验算

底模自重5×0.012×0.3×1.2=0.02KN/m

砼自重24×0.35×0.6×1.2=6.05KN/m

钢筋荷重1.5×0.35×0.6×1.2=0.38KN/m

振捣砼荷载2×0.35×1.2=0.84KN/m

合计q1=7.59KN/m

乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=7.29×0.9=6.56KN/m

4.9.3抗弯承载力验算

模板底楞间距0.5m，按照等跨连续梁进行计算，弯矩系数Km=0.105,剪力系数Kv=0.606,挠度系数Kω=0.315,则

M=KmqI2=0.105×6.56×0.42

=0.11KN·m=0.11×106N·mm

W=bh2/6=350×122/6=8400mm3

δ=M/W=0.11×106/8400=13.1N/mm2‹fm=20N/mm2(满足)

4.9.4抗剪强度验算

V=KvqI=0.606×6.56×0.4=1.59KN

t=3V/2bh=3×1.59×103/2×350×12

=0.57N/mm2‹fv=2.4N/mm2(满足)

荷载不包括振捣砼荷载，则

q1=6.45KN/Mq=q1×0.9=6.45×0.9=5.81KN/M

ω=KωqI4/100EI

=0.315×5.81×4004×12/100×1.2×104×350×123

=0.78mm‹｛ω｝=400/400=1.0mm(满足)

4.10.2砼侧压力标准值

砼初凝时间：t0=200/(15+15)=6.7V=1m/h

F1=0.22yct0β1β2V1/2=0.22×2400×6.7×1.2×1.15×11/2

=48.82KN/M2

F2=ycH=24×0.6=14.4KN/M2

取两者较小值，即F2=14.4KN/M2

4.10.3砼侧压力设计值

F=F2×分项系数=14.4×1.2=17.28KN/m2

4.10.4振捣砼时产生的荷载

设计值为2×1.4=2.8KN/M2

F，=17.28+2.8+20.08KN/M2

根据立挡间距为400mm的条件，线荷载为20.08×0.4=8.03KN/m，乘以折减系数0.9，则q=8.03×0.9=7.23KN/m=7.23N/mm

4.10.6抗弯强度验算

按照等跨连续梁计算，弯矩系数Km=0.105，剪力系数Kv=0.606挠度系数Kω=0.315，则

M=KmqI2=0.0105×7.23×4002=1.21×105N·mm

δ=M/W=1.21×105/5.94×103

=20.4N/mm2‹fm=215N/mm2(满足)

取侧压力F=17.28KN/M2,化为线荷载为17.28×0.4=6.91KM/M，乘以折减系数0.9，则均布荷载

Q=6.91×0.9=6.22KN/m

ω=KωqI4/100EI=0.273×6.22×4004/100×2.06×105×26.97×104

=0.008mm‹｛ω｝=1.5mm(满足)

4.10.8.1小楞（底楞）验算

4.10.8.2抗弯强度验算

小楞间距400mm，小楞长度1000mm。根据荷载组合作用在其上的荷载为：

P=6.56×0.5=3.28KN

=6.77×105N·mm

δ=M/W=6.77×105/5.08×103

=133.3N/mm2‹fm=215N/mm2(满足)

4.10.8.3挠度验算

ω=p,×I3/48EI=2.86×103×10003/48×2.05×105×10.78×104

=2.7mm‹｛ω｝=1/250=1000/250=4mm(满足)

4.10.8.4大楞验算

大楞按照等跨连续梁进行计算，间距为1200mm，小楞及其上部传来的荷载均转化为均布线荷载为：

q1=(7.29+0.096+0.13)/2=3.76N/m

乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=3.76×0.9=3.38KN/M

4.10.8.5抗弯强度验算

M=qI2/10=3.38×12002/10=4.87×105N·mm

δ=M/W=4.84×105/5.08×103

=95.87N/mm2‹fm=215N/mm2(满足)

4.10.8.6挠度验算

ω=q,I4/150EI=3.38×12004×150×2.05×105×10.78×104

=2.11mm‹｛ω｝=I/250=1200/250=1.5mm(满足)

4.10.8.7钢管立柱验算

钢管立柱按两端连接受压构件来简化计算，水平支撑间距L=1200，其中：

截面积A=489mm2

回转半径i=0.5×(d2=d12)1/2=31.56mm

长细比入=L/I=1200/31.56=38.02

根据支模示意图与以上计算可以得出每根钢管立柱所承受的荷载，为了计算方便，在大楞所承受的荷载直接乘以1.1的系数，即

N=3.38×1.1×1.2=4.46KN‹｛N｝=13KN（满足）

δ=N/ψA=4.46×103/(0.924×489)

=9.87mm2‹fm=205N/mm2(满足)

4.10.9顶板模板计算

浇筑顶板采用竹胶模板，水平支撑及立柱均采用ф48×35mm钢管，间距900mm。其中模板外楞ф48×35mm钢管，间距900mm内楞选用50×100木方，间距400mm。选取7.2m×3.6m的板进行计算。竹胶模板各参数见梁模板计算。

4.10.9.1底模验算

4.10.9.1.1荷载

底模自重5×0.012×1.2=0.072KN/M2

砼自重24×0.12×1.2=3.456KN/M2

钢筋荷重1.1×0.12×1.2=0.158KN/M2

施工人员及设备荷载2.5×1.2=0.72KN/M2

合计 q1=6.69KN/M2

乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=6.69×0.9=6.03KN/M2

4.10.9.1.2抗弯承载力验算

模板底楞间距0.4m，按照等跨连续梁进行计算，则

M=Kmql2=0.121×6.03×0.42

=0.117KN/m=18.3×104KN/mm2

δ=M/W=18.3×104×6/100×122

=7.63N/mm2‹fm=20N/mm2(满足)

4.10.9.1.3抗剪强度验算

V=Kvql=0.62×6.03×0.5=1.87KN

t=3V/2bh=3×1.87×103/2×1000×12

=0.24N/mm2‹fm=2.8N/mm2(满足)

4.10.9.1.4挠度验算

q2=6.03×1=6.03KN/m

ω=Kωq2l4/100EI

=0.967×6.03×4004×12/100×1.2×104×1000×123

=0.863mm‹｛ω｝=l/400=400/400=1mm(满足)

4.10.9.1.5木楞验算

4.10.9.1.6抗弯强度验算

木楞间距400mm，根据荷载组合作用在其上的荷载为

q3=6.03×0.4=2.41KN/m

则M=Kmq3l2=0.105×2.41×12002=3.64×105N·mm

δ=M/W=3.64×105/4.17×104

=8.73N/mm2‹fm=13N/mm2(满足)

4.10.9.1.7大楞验算

大楞按照等跨连续梁进行计算，间距为1200mm。小楞及其上部传来的荷载均转化为均布线荷载为：

q1=(6.69×1.2+5×0.05×0.1×4)/2=4.07KN/m

乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=4.07×0.6=3.66KN/m

4.10.9.1.8抗弯强度验算

M=0.5ql2/10

=3.66×12002/10=5.27×105N·mm

δ=M/W=5.27×105/5.08×103

=103.74N/mm2‹fm=215mm2(满足)

4.10.9.1.9挠度验算

ω=0.5ql4/150EI

=3.66×12004/150×2.06×105×10.78×104

=2.33mm‹｛ω｝=l/250=1200/250=4.8mm(满足)

4.10.9.1.10钢管立柱验算

钢筋立柱按两端连接受压构件来简化计算，一般按立柱的稳定性控制，水平支撑间距L=1200mm，其中：

截面面积A=489mm2

回转半径i=0.5×(d2=d12)1/2=31.56mm

长细比入=L/I=1200/31.56=38.02

根据支模示意图与以上计算可以得出每根钢管立柱所承受的荷载为：

N=3.66×1.2=4.39KN‹｛N｝=13.0KN

δ=N/ψA=4.39×103/（0.924×489）

=9.72N/mm2‹｛δ｝=205N/mm2(满足)

第五章模板拆除施工工艺

5.1.1拆除柱模板时应自上而下，分层拆除，拆除钢管支撑架时用木锤或带橡皮垫的锤向外侧轻击模板上口，使之松动，脱离柱砼。要轻击模边肋，切不可用撬棍从柱角撬离。拆除的模板及配件用滑板滑到地面或用绳子绑扎吊到模板堆放区内。

5.1.2分片拆除模板时要从上口向外侧轻击和轻撬连接角模，使之松动，要适当加设临时支撑或在柱上口留一个松动穿墙螺栓，以防整片柱模倾倒伤人。

拆除穿墙螺栓→调节三角斜支脚丝杠使底脚离开地面→拆除组拼大模板端缝处连接窄模板→敲击组拼大模立楞上端，使之脱离墙体→用撬棍撬组拼大模底边助，使之全部脱离墙体→吊运组拼大模。

5.2.1整体墙体组拼大模板在调节三角斜支脚立杆使地脚离地时，以模板脱离墙体后与地面呈75°为宜，无工具斜支脚时，拆掉斜撑后，拆除穿墙螺栓，但要留下了上排和中排的部分螺栓，使之松开但不退掉螺母和扣件，在模板撬离时以防倾倒。

5.3模板、梁模板拆除工艺

5.3.1拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。后拆除梁与楼板模板的连接角模及梁侧模板，以使两侧相邻模板断连。

5.3.2下调支柱顶翼托螺杆后先拆螺栓，以使横板与木楞脱开。然后拆下U形卡和L形插销，再用钢钎轻轻撬动模板，或用本锤轻击，拆下等一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块模板拆下时或用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。

5.3.3拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始拆除支撑绿色施工方案1，然后向两端逐根拆除。拆除梁底模板支柱时，亦从跨中向两端作业。

5.4模板拆除需要满足以下要求

5.4.1柱模在能保证侧表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除.

5.4.2梁跨中大于8m时,砼强度必须达到设计强度的100%时方可拆除底模,跨度小于8m时,砼强度达到设计强度的75%时方可拆除底模。砼强度根据同条件养护试块确定。悬挑构件强度必须100%，各构件需要模板拆除时，必须报拆模申请且由监理审批后方可拆除。

5.4.3拆下的模板配件等严禁抛扔，应有人接传，按规定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备使用。

第六章模板安装允许偏差

预埋件和预留孔洞允许偏差表

QC∕T 53-2019 吸粪车.pdfXXXX建筑工程第X项目部