施工组织设计下载简介
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住宅项目落地脚手架工程施工方案同跨内两根纵向水平杆高差
9.2扣件拧紧抽取检查数目及质量判定标准
连接立杆与纵横向水平杆或剪刀撑的扣件；连长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件
DB11／T 1784-2020 二氧化碳排放核算和报告要求 热力生产和供应业.pdf连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件
9.3脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格后方可持证上岗。脚手架搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
9.4作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架子作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
9.5在分段脚手架搭设及防护措施完成后，应由安全、技术、工程、分包等部门按分段、部位、搭设和防护等项目进行检查、验收，并填写验收单，合格后方可使用。
9.6在搭设过程中，如需使用，必须由施工负责人组织相关人员进行检查，符合要求并需经项目生产经理部同意使用后方可上人。
9.7架子未经检查、验收前，除架子工外，严禁其它人员攀登，验收后任何人不得拆改。需做局部拆改时，须经施工负责人同意并将拆改申请单报至项目生产部、技术组同意后由架子工操作。
9.8大风雨后，总、分包单位安全员要及时组织相关人员对架子进行检查。
9.9建立有效的外架安全管理机构和定期检查、复查制度，由安全主管主持检查和验收。
10.脚手架的安全措施
10.1搭设作业安全措施
10.1.1在架上作业的工人应穿防滑鞋和配挂好安全带，为了便于作业和安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，不得有探头板。
10.1.2当暂时无法铺设脚手架，用来落脚或抓握、把持的杆件均应为稳定的构架部分。位于立杆接头之上的自由立杆不得用作把持杆。
10.1.3架上作业人员应作好分工和配合,传递杆件时应掌握好重心,平稳传递。
10.1.4对每完成一道工序,要相互询问并确认后才能进行下一道工序。
10.1.5作业工人应佩带工具袋,工具用后装于袋中,不要放在架子上，以免掉落伤人。
10.1.6架设材料要随上随用,以免放置不当时掉落。
10.1.7每次收工以前，所有上架材料必须全部搭设上，不要留在架子上，而且要形成稳定结构。
10.1.8在搭设作业进行中，地面上的配合人员应躲开可能落物的区域。
10.1.9现场人员必须戴安全帽。搭设脚手架的操作人员必须持证上岗。
10.1.10要服从统一管理，不得自行其是。
10.2架子上作业安全措施
10.2.1架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。
10.2.2在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。
10.2.3每次收工时，宜把架面上的材料用完或码放整齐。
10.2.4严格禁止在架面上打闹戏耍、退着行走和跨坐在外护栏上休息。不要在架面上急匆匆地行走或去办某件事情，相互躲让时应避免身体失衡。
10.2.5在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。
10.2.6雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。
10.2.7当架面高度不够、需要垫高时，一定要采取稳定可靠的垫高办法，且垫高不要超过0.5m；超过0.5m时，应按搭设规定升高架子的铺板层。在抬高作业面时，应相应加高防护措施。
10.2.8在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。
10.3脚手架的拆除作业措施
10.3.1脚手架拆除作业的危险性大于搭设作业。在进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行技术安全交底，以确保拆除作业安全顺利地进行。
10.3.2在统一指挥下，按照确定的程序拆除作业，注意事项如下：
10.3.3一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先辅件后结构件的顺序、一件一件的松开联结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，捆扎后吊下）。
10.3.4拆卸脚手板、杆件以及其它较长、较重、有两端联结的部件时，一定要两人或多人一组进行。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下。拆除立杆时,在把稳上端，再松开下端联结取下。
10.3.0应尽量避免单人进行拆卸作业。单人作业时，极易因把持杆件不稳、失衡而出现事故。
10.3.6多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥、并相互询问和协调作业步骤，严格禁止不按程序进行的任意拆卸。
10.3.7因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时撑拉措施，以免因架子晃动，影响作业安全。
11.脚手架的计算校核
落地式扣件钢管脚手架计算书
双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为48×3.2，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设9层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数0.8720。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.575=2.205kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1=(0.08×0.109+0.10×2.205)×1.5002=0.516kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.605×106/4729.0=127.936N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷载标准值q2=1.575kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×1.575)×1500.04/(100×2.06×105×113510.0)=3.509mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.050×1.500/2=0.079kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×2.362=3.471kN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0502/8+3.471×1.050/4=0.918kN.m
=0.918×106/4729.0=194.020N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×113510.000)=0.03mm
集中荷载标准值P=0.058+0.079+2.362=2.499kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2498.850×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×113510.0)=2.577mm
V=V1+V2=2.603mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.050×1.500/2=0.079kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.079+1.4×2.362=3.450kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1144
NG1=0.114×18.000=2.059kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10
NG2=0.100×9×1.500×(1.050+0.300)/2=0.911kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3=0.170×1.500×9/2=1.148kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4=0.010×1.500×18.000=0.270kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.388kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=0.872
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.400×0.840×0.872=0.293kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.388+0.9×1.4×4.725=11.219kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.388+1.4×4.725=11.880kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.293×1.500×1.800×1.800/10=0.179kN.m
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.880kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；
——由长细比，为3118/16=196；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11880/(0.19×450)=140.649N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.219kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；
——由长细比，为3118/16=196；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.179kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11219/(0.19×450)+179000/4729=170.757N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.329kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.114kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=57.597米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.329kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.114kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.142kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=39.070米。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值，wk=0.293kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000
经计算得到Nlw=6.645kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.645kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；
净截面面积Ac=4.50cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf1=78.430kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到Nf2=300.110kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件拉结楼板预埋钢管示意图
八、立杆的地基承载力计算:
GB／T 18993.2-2020 冷热水用氯化聚氯乙烯（PVC-C）管道系统 第2部分：管材.pdf立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=47.52
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=11.88
A——基础底面面积(m2)；A=0.25
fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00
地基承载力设计值应按下式计算
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40
路面施工组织设计fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00
地基承载力的计算满足要求!