施工组织设计下载简介
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XXX有限公司新厂区工程模板支撑施工组织方案Lo/i=2177.369/15.800=138.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.357；
钢管立杆受压应力计算值；σ=12037.152/(0.357×489.000)=68.952N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=68.952N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件NB∕T 20355-2018标准下载，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H=5.20m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；
对拉螺栓直径(mm):M12；
宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；
柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:1；
宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；
面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为47.705kN/m2、124.800kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=320mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行计算。
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；
面板的最大弯距：M=0.125×27.021×320×320=2.77×105N.mm；
面板最大应力按下式计算：
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；
面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.77×105/2.70×104=10.248N/mm2；
面板的最大应力计算值σ=10.248N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！
最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；
面板的最大剪力：∨=0.625×27.021×320.0=5404.140N；
截面抗剪强度必须满足下式:
面板截面受剪应力计算值:τ=3×5404.140/(2×500×18.0)=0.901N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力τ=0.901N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！
最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm4；
面板最大容许挠度:[ω]=320.0/250=1.280mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.521×23.85×320.04/(100×9500.0×2.43×105)=0.564mm；
面板的最大挠度计算值ω=0.564mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.280mm,满足要求！
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为5.2m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60×80×80/6=64.00cm3；
I=60×80×80×80/12=256.00cm4；
支座最大弯矩计算公式：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.22×0.90=11.335kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.22×0.90=0.554kN/m；
q=(11.335+0.554)/1=11.889kN/m；
竖楞的最大弯距：M=0.1×11.889×500.0×500.0=2.97×105N.mm；
竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.97×105/6.40×104=4.644N/mm2；
竖楞的最大应力计算值σ=4.644N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.22×0.90=11.335kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.22×0.90=0.554kN/m；
q=(11.335+0.554)/1=11.889kN/m；
竖楞的最大剪力：∨=0.6×11.889×500.0=3566.732N；
截面抗剪强度必须满足下式:
竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×3566.732/(2×60.0×80.0)=1.115N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.115N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
竖楞最大容许挠度:[ω]=500/250=2.000mm；
竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×10.50×500.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.183mm；
竖楞的最大挠度计算值ω=0.183mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2.000mm，满足要求！
本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；
柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：
P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.220×0.50/1=5.94kN；
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力:N=9.237kN；
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩:M=0.186kN.m；
B方向柱箍变形图(kN.m)
最大变形:V=0.034mm；
柱箍截面抗弯强度验算公式
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.19kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=83.33cm3；
B边柱箍的最大应力计算值:σ=2.12N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值σ=2.12N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!
经过计算得到:ω=0.034mm；
柱箍最大容许挠度:[ω]=250.0/250=1.000mm；
柱箍的最大挠度ω=0.034mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.000mm，满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
查表得：对拉螺栓的型号:M12；
对拉螺栓的有效直径:9.85mm；
对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.237kN。
对拉螺栓所受的最大拉力N=9.237kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；
柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：
P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.320×0.50/1=8.65kN；
H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力:N=12.472kN；
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩:M=0.338kN.m；
H方向柱箍变形图(kN.m)
最大变形:V=0.095mm；
柱箍截面抗弯强度验算公式:
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.34kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=83.33cm3；
H边柱箍的最大应力计算值:σ=3.859N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值σ=3.859N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!
经过计算得到:V=0.095mm；
外港河2#泵站深基坑土方工程施工组织设计柱箍最大容许挠度:[V]=350.000/250=1.400mm；
柱箍的最大挠度V=0.095mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.400mm，满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
对拉螺栓的直径:M12；
对拉螺栓有效直径:9.85mm；
对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2；
DB43／T 2052-2021 湖南省排水降噪沥青路面应用技术规范.pdf对拉螺栓所受的最大拉力:N=12.472kN。
对拉螺栓所受的最大拉力:N=12.472kN小于[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!