施工组织设计下载简介
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公司综合楼工程地上主体结构施工方案模板上的正常使用极限状态设计值，仅考虑新浇砼对模板的侧压力：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
2.3.1.2、梁侧方木横楞计算
采用50mm×100mm×2000mm方木作横楞。横楞按两跨梁考虑。
横楞的承载能力极限状态设计值0021 北京海洋馆表演池施工方案，按新浇砼对模板的侧压力、振捣砼时产生的荷载组合计算。由模板的计算可知。
横楞的正常使用极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力计算：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
采用双钢管2Ф48×3.5mm纵楞。纵管按三跨连续梁考虑，对拉螺栓纵向间距为600mm，竖向间距为500mm。
纵管的承载能力极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力、振捣砼时产生的荷载组合计算。由模板的计算可知。
纵管的正常使用极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力计算：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
2.3.1.4、对拉螺栓验算
对拉螺栓纵向间距0.6米，竖向设二道对拉螺栓，间距0.5米
对拉螺栓的拉力N=48.19×0.6×0.5=14.457KN
查表，M14螺栓净截面面积A=76mm2
σ===190N/mm2＜[σ]=215N/mm2
2.3.2、梁底模计算
2.3.2.1、梁底模板核算
模板使用18mm厚胶合板，方木间距不大于250mm，验算模板时，模板按四跨连续梁考虑。
验算模板时，胶合板自重与楼板相比甚小，可忽略不计。
梁新浇砼自重标准值：。
梁钢筋自重标准值：。
振捣砼时产生的荷载标准值：。
模板上的承载能力极限状态设计值，按楼板新浇砼自重、楼板钢筋自重、振捣砼时产生的荷载组合计算：
模板上的正常使用极限状态设计值，按楼板新浇砼自重、楼板钢筋自重组合计算：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
梁底横楞方木间距不大于250mm，横向支撑钢管间距不大于800mm，立管间距不大于600mm，采用50mm×100mm×2000mm方木作横楞。横楞按单跨梁考虑。
横楞的承载能力极限状态设计值，按新浇砼自重、钢筋自重，振捣砼时产生的荷载组合计算。由模板的计算可知。
作用在横楞上集中荷载。
横楞的正常使用极限状态设计值，按新浇砼自重和钢筋自重计算：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
梁底横楞方木间距不大于250mm，横向支撑钢管间距不大于800mm，立管间距不大于700mm，采用钢管Ф48×3.5mm作横楞。纵管按三跨连续梁考虑。
纵管的承载能力极限状态设计值，按新浇砼自重、钢筋自重，振捣砼时产生的荷载组合计算。由模板的计算可知。
纵管的正常使用极限状态设计值，按新浇砼自重和钢筋自重计算：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
A=4.89×102mm2,i=15.8mm,L=1600mm
3、柱子模板系统验算：
3.1、地下室柱子500×500mm验算
3.1.1、柱子模板核算
柱子断面为500×500mm，高度4.2m，浇筑速度2.0m/h，砼温度为25℃，选用φ48×3.5钢管作为柱箍，竖向间距为400mm。模板使用18mm厚胶合板，内楞水平方木间距250mm。
采用内部振捣器振捣的新法计算砼侧压力标准值：
其中r：为砼重力密度，普通钢筋砼取24kN/
：新浇砼初凝时间，=200/（T+15），T为砼温度，
T：常温下取25℃=5
：砼浇注速度2m/h
：外加剂影响系数,加外加剂时取1.2
：砼坍落度修正系数，泵送砼取1.15
新浇砼对模板的侧压力：（取1m宽验算）
新浇砼对模板的侧压力标准值取两者较小值：。
倾倒砼时产生的荷载标准值：。
模板上的承载能力极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力、倾倒砼时产生的荷载组合计算：
按四等跨梁均布荷载简化计算：
模板上的正常使用极限状态设计值，仅考虑新浇砼对模板的侧压力：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
3.1.2、柱侧内楞方木计算
采用50mm×100mm×2000mm方木作横楞。横楞按两跨梁考虑。
横楞的承载能力极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力、倾倒砼时产生的荷载组合计算，按四等跨连续梁核算。由模板的计算可知。
横楞的正常使用极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力计算：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
采用钢管Ф48×3.5mm外楞，竖向间距为400mm。
柱箍的承载能力极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力、倾倒砼时产生的荷载组合计算，由模板的计算可知。
An：柱箍杆件净截面面积，查表为489mm2
rx：弯距作用面内截面塑性发展系数，受振动荷载，取1.0
W：弯距作用面内杆件的抵抗矩，查表为5080mm3
柱箍的正常使用极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力计算：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
3.2、柱断面900×1100mm核算
3.2.1柱子模板核算
采用内部振捣器振捣的新法计算砼侧压力标准值：
其中r：为砼重力密度，普通钢筋砼取24kN/
：新浇砼初凝时间，=200/（T+15），T为砼温度，
T：常温下取25℃=5
：砼浇注速度2m/h
：外加剂影响系数,加外加剂时取1.2
：砼坍落度修正系数，泵送砼取1.15
新浇砼对模板的侧压力：（取1m宽验算）
新浇砼对模板的侧压力标准值取两者较小值：。
倾倒砼时产生的荷载标准值：。
模板上的承载能力极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力、倾倒砼时产生的荷载组合计算：
按四等跨梁均布荷载简化计算：
模板上的正常使用极限状态设计值，仅考虑新浇砼对模板的侧压力：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
3.2.2、柱侧内楞方木计算
采用50mm×100mm×2000mm方木作横楞。横楞按两跨梁考虑。
横楞的承载能力极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力、倾倒砼时产生的荷载组合计算，按三等跨连续梁核算。由模板的计算可知。
方木上的承载能力极限状态设计值，按剪力墙模板传至内楞压力计算：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
、强度验算：（取长边1100mm核算）
柱箍的承载能力极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力、倾倒砼时产生的荷载组合计算，由模板的计算可知。
An：柱箍杆件净截面面积，查表为489×2=978mm2
rx：弯距作用面内截面塑性发展系数，受振动荷载，取1.0
W：弯距作用面内杆件的抵抗矩，查表为5080×2=10160mm3
柱箍的正常使用极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力计算：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
3.2.4、对拉螺栓验算
对拉螺栓的拉力N=64.62×0.4×0.55=14.22KN
查表，M14螺栓净截面面积A=76mm2
σ===187N/mm2＜[σ]=215N/mm2
4.1、内外墙模板计算
采用内部振捣器振捣的新法计算砼侧压力标准值：
其中r：为砼重力密度，普通钢砼取24kN/
：新浇砼初凝时间，=200/（T+15），T为砼温度
T：常温下取25℃=
：砼浇注速度2m/h
：外加剂影响系数,加外加剂时取1.2
：砼坍落度修正系数，泵送砼取1.15
剪力墙模板验算考虑新浇砼侧压力，倾倒砼时产生的荷载：4
新浇砼对模板的侧压力：
新浇砼对模板的侧压力标准值取两者较小值：。
倾倒砼时产生的荷载标准值：。
模板上的承载能力极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力、倾倒砼时产生的荷载组合计算：
按四等跨梁均布荷载简化计算：
模板上的正常使用极限状态设计值，仅考虑新浇砼对模板的侧压力：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
方木上的承载能力极限状态设计值，按墙模板传至内楞压力计算：
方木上的承载能力极限状态设计值，按墙模板传至内楞压力计算：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
4.3、内外墙外楞计算
采用2φ48mm×3.5mm钢管作为墙外楞，穿墙螺栓水平距离450mm，竖向距离450mm，外楞钢管按三跨连续梁考虑。
钢管外楞的承载能力极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力、倾倒砼时产生的荷载组合计算。由模板的计算可知。
纵管的正常使用极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力计算：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
对拉螺栓纵横向间距0.45米，
对拉螺栓的拉力N=64.62×0.45×0.45=13.09KN（0.9折减系数）
查表，M14螺栓净截面面积A=76mm2
σ===172N/mm2＜[σ]=215N/mm2
西郊乡海滨村安置小区一期工程一标段施工施工组织设计4.5、无法安模外墙外楞计算
采用2φ100mm×50mm×3mm钢围楞作为墙外楞，穿墙螺栓水平距离按桩距2000mm，竖向距离400mm，螺栓采用φ20；外楞钢管按三跨连续梁考虑。
钢围楞外楞的承载能力极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力、倾倒砼时产生的荷载组合计算。由模板的计算可知。（0.9折减系数）
纵管的正常使用极限状态设计值，按新浇砼对模板的侧压力计算：
验算时，其变形值不得超过计算跨度的。
对拉螺栓纵向间距2米，横向为0.4米
对拉螺栓的拉力N=64.62×2×0.4×0.9=46.53KN（0.9折减系数）
查表NB／T 47019.5-2021标准下载，M20螺栓净截面面积A=241mm2
σ===193N/mm2＜[σ]=215N/mm2