施工组织设计下载简介
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九龙湾15#南、北落地式钢管卸料平台施工方案同跨内两根纵向水平杆高差
双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差
DBJ／T13-262-2017 福建省里氏硬度法现场检测建筑钢结构钢材抗拉强度技术规程.pdf主节点处各扣件中心点相互距离
同步立杆上两个相隔对接扣件的高差
立杆上的对接扣件至主节点的距离
纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离
连接立杆与主节点纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件
连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）
上述检查中发现不满足上表规定的扣件不得集中，如有集中的或超出上述规定的都必须全部拧紧重新检查，直至满足要求
剪刀撑斜杆与地面的倾角
水平纵向钢管和剪刀撑的搭接长度
注：图中1—立杆；2—纵向水平杆；3—横向水平杆；4—剪刀撑
5.5卸料平台使用过程中的控制要点
A、卸料平台最大使用荷载为1t，在施工过程中严格按照该荷载来控制，且内外侧必须挂设限重牌。
B、卸料平台在使用的过程中都要严格禁止人员集中或物资集中堆放。
C、起重设备严禁悬挂在卸料平台上。
⑵、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业，雨雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪，以免增加卸料平台的使用荷载。
⑶、卸料平台在使用期间严禁拆除小横杆、大横杆、纵横扫地杆、连墙杆、附墙杆、剪刀撑等杆件。
⑷、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并要求在挖掘前编制专项施工方案和加强处理措施报项目部技术部门批准以后才能实施。
6、安全文明施工管理及技术措施
除了按照施工组织设计的要求执行外，在本卸料平台施工管理中还应采取下列措施：
6.1施工过程中采取的主要安全管理措施
⑴、所用钢管、扣件质量须满足前面第5.1条要求以后才能使用。弯曲、烂洞、锈蚀脱皮的钢管严禁使用到外架上。严禁将外径48mm和51mm的钢管混合使用。
⑵、所用小横杆长度应基本统一，且两头超出立杆的长度不小于100mm。立杆和大横杆的接头位置要错开。剪刀撑的接头长度不小于1.5m，且不能少于3个扣件连接。
⑶、在架体搭设或拆除时，各材料必须进行可靠的传递，不得随意乱抛，同时施工人员必须系好安全带。在竖立杆时，必须有两人以上同时操作，以免立杆不稳。
⑷、六级以上大风和雨天不可进行外架的搭设，同时各架体材料放置点必须稳定。
⑸、建立完善的验收和检查制度。搭设好的外架在验收合格后方能投入使用，并要挂上验收合格牌。同时对外架应进行定期和不定期的检查，并安排专人对架体进行护理，检查各连接点是否有转动。
⑹、在恶劣天气（大风、雨、雪）前后应对外架进行检查和加固，特别是恶劣天气之后，必须经过前面检查符合安全要求后才能继续使用。
⑺、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格者方可发上岗证。
⑻、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。搭设和拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。
钢管落地卸料平台计算书
每米钢管自重g1k(kN/m)
脚手板自重g2k(kN/m2)
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
安全设施与安全网自重g4k(kN/m)
材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)
施工均布荷载q2k(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)
平台水平支撑钢管布置图
四、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管截面抵抗矩W(cm3)
钢管截面惯性矩I(cm4)
钢管弹性模量E(N/mm2)
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=g2k×lb/2=0.350×1.00/2=0.175kN/m;
Q1k=q1k×lb/2=3.000×1.00/2=1.500kN/m;
Q2k=q2k×lb/2=2.000×1.00/2=1.000kN/m;
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.175)=0.250kN/m;
q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(1.500+1.000)=3.500kN/m;
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.250+0.117×3.500)×0.902=0.352kN·m;
Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.250+1.200×3.500)×0.90=4.027kN;
σ=Mmax/W=0.352×106/(4.49×103)=78.377N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
q'=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m
q'=Q1k+Q2k=1.500+1.000=2.500kN/m
R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.208+1.200×2.500)×0.90=2.906kN;
ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.208×(0.90×103)4+0.990×2.500×(0.90×103)4)/(100×206000.00×10.78×104)=0.773mm≤min{900.00/150,10}mm=6.000mm
钢管截面抵抗矩W(cm3)
钢管截面惯性矩I(cm4)
钢管弹性模量E(N/mm2)
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=g1k=0.033kN/m;
p=Rmax=4.027kN;
p'=R'max=2.906kN
Mmax=0.707kN·m;
Rmax=4.667kN;
νmax=1.523mm;
σ=Mmax/W=0.707×106/(4.49×103)=157.506N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
νmax=1.523mm≤min{1000.00/150,10}=6.67mm;
单扣件抗滑承载力(kN)
Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=4.667kN
钢管截面回转半径i(cm)
钢管的净截面A(cm2)
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
NG1=(la+1.00×lb+1.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×1.00/1.00=(0.90+1.00×1.00+1.00×1.50)×0.033/1.50×8.400+0.033×0.90×1.00/1.00=0.658kN
NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.90×1.00/1.00=0.315kN;
NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×0.90×1.00/1.00=2.700kN;
NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.90×1.00/1.00=1.800kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.658+0.315)+0.9×1.4×(2.700+1.800)=6.838kN;
L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m
长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509≤[λ]=250
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×1.500×1.5=2.599m
长细比λ=L0/i=2.599×103/（1.59×10）=163.443
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.40=0.237kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.237×1.00×1.502/10=0.067kN·m；
σ=N/φA+Mw/W=6.838×103/(0.265×4.24×102)+0.067×106/(4.49×103)=75.806N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)
内立杆离墙距离a(m)
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.40=0.237kN/m2
AW=1.50×1.00×2×1=3.0m2
Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.237×3.0=0.995kN
N=Nw+N0=0.995+3.00=3.995kN
长细比λ=L0/i=(1.80+0.12)×103/(1.59×10)=120.755，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.470。
N=3.995≤Nf=34.725
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
单扣件承载力设计值Rc=8.0×0.80=6.400kN
N=3.995kN≤Rc=6.400kN
九、立杆支承面承载力验算
淮河大桥承台施工方案地基承载力特征值fg(kPa)
基础底面面积A(m2)
地基承载力调整系数kc
fg'=fg×kc=90.000×1.000=90.000kPa
电气投标电气工程施工组织设计方案Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(0.658+0.315)+(2.700+1.800)=5.473kN;
p=Nk/A=5.473/0.25=21.892kPa≤fg'=90.000kPa