施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

截面应力:σ=M/w=0.336×106/40833.333=8.229N/mm2；

方木的计算强度为：8.229N/mm2＜13.0N/mm2,满足要求!

抗剪计算：最大剪力的计算公式:Q=ql/2+P/2

JT／T 1307-2020 城市公共汽电车电子站牌技术要求截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=1.2×0.604/2+0.756/2=0.740kN；

T=3×0.74×1000/(2×50×70)=0.317N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2；

方木的抗剪强度为0.317N/mm2＜1.3N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=Q1+Q2=0.45+0.053=0.503kN/m；

集中荷载p=0.54kN；

最大变形V=0.54×12003×1000/(48×9500×142.917×104)+5×0.503×12004/(384×9500×142.917×104)=2.432mm；

方木的最大挠度2.432mm＜1200/250=4.8mm,满足要求!

4.2.2模板支撑下横钢管计算

横向支撑钢管所受荷载取木方传递力，间距150㎜，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。均布荷载取纵向板底支撑传递力：

钢筋混凝土板自重(kN/m)：Q1=25×0.15×0.12×1.2=0.54kN；

模板的自重线荷载(kN/m)：Q2=0.35×0.15×1.2=0.063kN；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

P1=(1+2)×1.2×1.2=4.32kN；

P1=1.2×（0.54+0.063）=0.724kN；

P=1.4×4.32=6.048kN；

P1间距150㎜，将其转化为均布荷载q=0.724÷0.15=4.827kN/m；

最大弯矩：Mmax=0.541kN·m；

最大变形：Vmax=0.508mm；

最大支座力：Qmax=11.076kN；

截面应力：σ=0.541×106/5080=106.5N/mm2；

支撑钢管的计算强度106.5N/mm2＜205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度0.508㎜＜1200/150=8mm,满足要求!

4.2.3模板支架立杆的计算

(1)静荷载标准值包括以下内容：

14.5m高脚手架的自重：NG1=2.12kN；

模板的自重：NG2=0.350×1.2×1.2=0.504kN；

钢筋混凝板自重：NG3=25×1.2×1.2×1.24.32kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.944kN；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值：NQ=(1+2)×1.2×1.2=4.32kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.944+1.4×4.32=14.381kN；

(2)立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照脚手架规范，由公式(1)或(2)计算

Lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度:Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；

Lo/i=2356÷15.8=149.114；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数:

钢管立杆受压强度计算值:

σ=14.381×1000÷(0.312×489）=94.260N/mm2

立杆稳定性计算σ=94.260N/mm2＜[f]=205N/mm2满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.2+0.15×2=1.5m；

Lo/i=1500/15.8=94.937；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数:

钢管立杆受压强度计算值:

σ=14.381×1000÷（0.626×489）=46.979N/mm2

立杆稳定性计算σ=46.979N/mm2＜[f]=205N/mm2满足要求！

但考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

Lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.126×(1.2+0.15×2)=2.099m；

Lo/i=2099/15.8=132.848；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.382；

钢管立杆受压强度计算值σ=14.381×1000÷(0.382×489)=76.987N/mm2

立杆计算σ=76.987N/mm2＜[f]=205N/mm2满足要求！

4.3、梁下模板支撑计算

4.3.1梁下方木的计算

最大梁为450㎜×1400㎜、600㎜×1200㎜，一般梁为250㎜×750㎜，梁下方木沿梁纵向布置，间距100㎜。梁下立杆布置：大梁底间距按500㎜布置，一般梁底按1000㎜间距布置。

按照简支梁计算，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×70×70/6=40833.333mm3；

I=50×70×70×70/12=1429166.667mm4；

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

Q1=25×1.4×0.1=3.5kN/m；

模板的自重线荷载(kN/m):

Q2=0.35×0.1=0.035kN/m；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

P1=(1+2)×0.5×0.1=0.15kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载：q=1.2×(3.5+0.035)=4.242kN/m；

集中荷载：p=1.4×0.15=0.21kN；

最大弯距：M=Pl/4+ql2/8=0.21×0.5/4+4.242×0.52/8

=0.159kN·m；

最大支座力：N=P/2+ql/2=0.21/2+4.242×0.5/2=1.166kN；

截面应力:σ=M/w=0.159×106/40833.333=3.894N/mm2；

方木的计算强度为：3.894N/mm2＜13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式:Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.5×4.242/2+0.21/2=1.166kN；

T=3×1.166×1000/(2×50×70)=0.5N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2；

方木的抗剪强度为0.5N/mm2＜1.3N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=Q1+Q2=3.5+0.035=3.535kN/m；

集中荷载p=0.15kN；

最大变形V=0.15×5003×1000/(48×9500×142.917×104)+5×3.535×5004/(384×9500×142.917×104)=0.241mm；

方木的最大挠度0.241mm＜500/250=2mm,满足要求!

4.3.2梁下横钢管计算

横向支撑钢管所受荷载取木方传递力，间距100㎜，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。均布荷载取纵向板底支撑传递力：

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

Q1=2×0.15×0.12×1.2=0.54kN；

模板的自重线荷载(kN/m)；

Q2=0.35×0.15×1.2=0.063kN；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

P1=(1+2)×0.5×0.45=0.675kN；

P1=1.2×（7.875+0.079=9.545kN；

P=1.4×0.675=0.945kN；

P1间距100㎜，将其转化为均布荷载q=9.545÷0.1=95.45kN/m；

最大弯矩：Mmax=0.657kN·m；

最大变形：Vmax=0.251mm；

最大支座力：Qmax=21.949kN；

截面应力：σ=0.657×106/5080=129.33N/mm2；

支撑钢管的计算强度129.33N/mm2＜205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度0.251㎜＜225/150=1.5mm,满足要求!

4.3.3梁下支架立杆的计算

(1)静荷载标准值包括以下内容：

14.5m高脚手架的自重：NG1=2.12kN；

模板的自重：NG2=0.350×0.45×0.5=0.079kN；

钢筋混凝板自重：NG3=25×0.45×0.5×1.4=7.875kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=10.074kN；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值：NQ=(1+2)×0.45×0.5=0.675kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×10.074+1.4×0.675=13.034kN；

(2)立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照脚手架规范，由公式(1)或(2)计算

Lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度:Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；

Lo/i=2356÷15.8=149.114；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数:

钢管立杆受压强度计算值:

σ=13.034×1000÷(0.312×489）=85.431N/mm2

立杆稳定性计算σ=85.431N/mm2＜[f]=205N/mm2满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.2+0.15×2=1.5m；

Lo/i=1500/15.8=94.937；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数:

钢管立杆受压强度计算值:

σ=13.034×1000÷（0.626×489）=42.579N/mm2

立杆稳定性计算σ=42.579N/mm2＜[f]=205N/mm2满足要求！

但考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

Lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度：Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.126×(1.2+0.15×2)

Lo/i=2099/15.8=132.848；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.382；

钢管立杆受压强度计算值σ=13.034×1000÷(0.382×489)=69.776N/mm2

立杆计算σ=69.776N/mm2＜[f]=205N/mm2满足要求！

由以上计算可知，间距0.60×0.60×1.20m碗扣式脚手架能满足施工要求，可采用此方案进行脚手架施工。

2、立杆搭设纵横向立杆间距1.2m×1.2m，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10cm。下部设扫地杆，扫地杆距离地面高度小于或等于35cm。立杆底配置可调底座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。

立杆对接部位在高度方向应错开（即隔一接一），错开距离不小于500mm，各对接中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.2m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。

采用钢管扣件布置剪刀撑，包括两个垂直方向和水平方向三部分组成。

(1)设置数量：模板支架周边满布竖向剪刀撑，中间每跨设置两道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。在架体的底部、中部和顶部共设置水平剪刀撑。水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。

(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：

a每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45(～60(之间。

b剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；搭接长度不应小于1m，不少于2个扣件连接。

c剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

高架支模是整层满堂架的一部分，故将高支模架体的水平剪刀撑和竖向剪刀撑深入周边架体内一跨，形成高支模与楼层满堂架整体连接。

架体均立在钢筋混凝土楼面上，故地基承载力满足要求。

1、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定，使用的钢管应平直光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结巴、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。

2、铸造件表明应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。

3、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。

七、脚手架的搭设、拆除工艺

搭设工艺流程为：场地整理→施工放样→定位设置底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横杆→剪刀撑。

①脚手架的基础必须满足承载力要求，基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。

②搭设过程中划出工作标志区，禁止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。

③作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。

④脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须确定补救措施后方可实施。

⑤脚手架应与输电线路保持安全距离，施工现场临时用电线路架设应按国家现行标准执行。

⑥在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。

⑦定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑，而后拆横杆、立杆等。

不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆除斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。拆除长杆件时应两人协同作业、以免单人作业时造成内失事故。分段拆除高差不应大于2步。拆下的杆配件应吊运至地面、不得向下抛掷。

①拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。

②架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括地面的设施等各类障碍物、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

③拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

④拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

⑤每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

⑥拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

⑦拆除的构配件应采用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。

⑴上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。

⑵高架支模区域严禁放置布料机，混凝土浇注时，要求布料均匀，严禁一处卸料过多，厚度不超过200㎜，并安排专人对模板支撑进行看守监护。

⑶严格控制施工荷载，在混凝土浇注过程中，派专人检查支架及其支撑情况，发现下沉、松动和变形时，及时解决。

①作业层上的施工荷载应符合设计要求GB_50495-2019_太阳能供热采暖工程-技术标准.pdf，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。

②混凝土输送管、布料杆及塔架拉结缆风绳不得固定在架体上。

③遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。

④脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。

⑤严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。

⑥脚手架应与架空输电线路保持安全距离NB／T 10213-2019标准下载，工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ461）的有关规定执行。

⑦使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。