施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；σ=*1**.10*/(0.203×***)=*2.*N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=*2.*N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

蓄电池选用与安装（201*版）.pdf横向钢管的最大支座反力：N1=12.321kN；

N=N1+N2=12.321+0.*21=13.1*2kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.1*7×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.*7*m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2*75.*5/15.*=1**；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；σ=131*2.5/(0.203×***)=132.*N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=132.*N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

lo=k1k2(h+2a)=1.1*7×1.007×(1.5+0.1×2)=1.***m；

lo/i=1**7.7*7/15.*=12*；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.*17；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=131*2.5/(0.*17×***)=**.5N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=**.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥*时，需要设置整体性单或双水平加强层；

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于*00mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

*.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

由于其中模板支撑架高5米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长×宽＝*m×*m，厚0.2m。

特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。

根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。

2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。

*、本工程相关图纸，设计文件。

模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.*m，横距lb取0.*m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽*0mm，高*0mm，布设间距0.25m。

（二）材料及荷载取值说明

本支撑架使用Φ**×3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达*5N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

模板的截面抵抗矩为：W＝*00×152/*=3.3*×10*mm3；

模板自重标准值：x1＝0.2×0.*=0.1*kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.2×2*×0.*=*.32kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3＝0.2×1.1×0.*=0.1**kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x*＝1×0.*=0.*kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×0.*=1.*kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，*、5项为活载，取分项系数1.*，则底模的荷载设计值为：

g1=(x1+x2+x3)×1.35=(0.1*+*.32+0.1**)×1.35=*.3*2kN/m；

q1=(x*+x5)×1.*=(0.*+1.*)×1.*=3.7*kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max=0.0*g1lc2+0.1q1lc2=0.0*×*.3*2×0.252+0.1×3.7*×0.252=0.055kN·m

支座最大弯矩计算公式如下：

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.0*7kN·m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ=0.0*7×10*/(3.3*×10*)=1.***N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ=1.***N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.*g1lc+0.*17q1lc=0.*×*.3*2×0.25+0.*17×3.7*×0.25=1.53*kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ=3Q/(2bh)≤fv

τ=3×153*.*1/(2×*00×15)=0.17N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ=0.17N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.*N/mm2满足要求。

模板弹性模量E=*000N/mm2；

模板惯性矩I=*00×153/12=2.531×105mm*；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

νmax=0.*77(x1+x2+x3)lc*/(100EI)+0.**0(x1*+x5)lc*/(100EI)

νmax=0.151mm；

底模面板的挠度计算值νmax=0.151mm小于挠度设计值[ν]=min(250/150，10)mm，满足要求。

（二）底模方木的强度和刚度验算

模板自重标准值：x1=0.2×0.25=0.05kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.2×2*×0.25=1.2kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3=0.2×1.1×0.25=0.055kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x*=1×0.25=0.25kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.25=0.5kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，*、5项为活载，取分项系数1.*，则底模的荷载设计值为：

g2=(x1+x2+x3)×1.35=(0.05+1.2+0.055)×1.35=1.7*2kN/m；

q2=(x*+x5)×1.*=(0.25+0.5)×1.*=1.05kN/m；

支座最大弯矩计算公式如下:

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩W=bh2/*=*0×*02/*=5.*×10*mm3；

σ=0.2*2×10*/(5.*×10*)=*.**5N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ=*.**5N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.*g2la+0.*17q2la=0.*×1.7*2×0.*+0.*17×1.05×0.*=1.53*kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ=3Q/(2bh)≤fv

τ=3×153*.*1/(2×*0×*0)=0.*3*N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ=0.*3*N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（*）底模方木挠度验算

方木弹性模量E=*000N/mm2；

方木惯性矩I=*0×*03/12=2.*3×10*mm*；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

νmax=0.521×(x1+x2+x3)×la*/(100×E×I)+0.1*2×(x*+x5)×la*/(100×E×I)=0.2*7mm；

底模方木的挠度计算值νmax=0.2*7mm小于挠度设计值[ν]=min(*00/150，10)mm，满足要求。

根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

材料自重：0.033kN/m；

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.7*2×0.*+1.2×1.05×0.*=2.*7*kN；

按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：钢管(双钢管):Ф**×3.5；

W=*.**×103mm3；

I=21.5*×10*mm*；

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

中间支座的最大支座力Rmax=11.*5*kN；

托梁的最大应力计算值σ=0.**5×10*/*.**×103=105.27*N/mm2；

托梁的最大挠度νmax=1.1**mm；

托梁的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值σ=105.27*N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度计算值νmax=1.1**小于最大允许挠度[ν]=min(*00/*00,10)mm,满足要求!

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)支架的自重(kN)：

NG1＝3.**×5＝1*.2kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2＝0.05×0.*×0.*＝0.0*1kN；

NG3＝2*×0.2×0.*×0.*＝3.***kN；

静荷载标准值NG＝NG1＋NG2＋NG3＝23.12*kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：

NQ＝（0.25＋0.5）×0.*×0.*＝0.*0*kN

3.立杆的轴向压力设计值计算公式：

N＝1.2NG＋1.*NQ＝1.2×23.12*＋1.*×0.*0*＝2*.*05kN

（2）立杆稳定性验算。按下式验算

σ=1.05N/(φAKH)≤f

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.2+2×0.2=1.*m；

l0=kμh=1.1*5×1.***×1.2=2.3**m；

故l0取2.3**m；

λ=l0/i=2.3**×103/15.*=150；

查《规程》附录C得φ=0.30*；

σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×2*.*05×103/(0.30*×*.**×102×0.**5)=200.*1*N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=200.*1*N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

2、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:

Nut＝1.2NG＋0.*5×1.*NQ＝2*.*77kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.55=0.078kN/m2；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.078×0.9×1.22/10=0.012kN·m；

σ=1.05Nut/(φAKH)+Mw/W≤f

σ=1.05×Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×28.477×103/(0.308×4.89×102×0.995)+0.012×106/(5.08×103)=201.884N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=201.884N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

参考《建筑施工安全手册》（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。

1、支架所受各类荷载的取值：

附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i＝1.35×0.2×0.9×0.9×（24+1.1）＝5.489kN；

模板自重为：N模i＝1.35×0.2×0.9×0.9＝0.219kN；

支架自重为：N支gi＝1.35×0.15×5＝1.013kN；

混凝土浇筑施工荷载为：N浇i＝1.4×（1+2）×0.9×0.9＝3.402kN；

楼盖总的设计荷载为：NQ=1.4×2.5×0.9×0.9+5.489＝8.324kN；

2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：

浇筑层荷载强度达到0.000/14.300×100％=0％设计强度，

某一级公路高架桥工程施工组织设计方案N支i=N板i+N模i+N支gi+N浇i=5.489+0.219+1.013+3.402＝10.123kN；

3、下一层立杆的荷载计算：

下一层荷载强度达到10.000/14.300×100％=69.93％设计强度，

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝1。

4、下二层立杆的荷载计算：

下二层荷载强度达到15.000/14.300×100％=104.895％设计强度，

其中，α为楼盖荷载计入比例新建市政道路施工组织设计(投标)，α＝0.15。