施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

脚手架施工方案(包含悬挑脚手架和落地脚手架)

2.6.8在作业中，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始工作。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作用，发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

2.7脚手架的交底与验收

脚手架必须严格按照施工方案搭设，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。

要有专门人员对已搭设好的脚手架按照方案进行验收，验收时要有量化内容，如横、立杆间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都详细记载在验收纪录中，不能简单的用“符合要求”来代替。

GB 50974-2014 消防给水及消火栓系统技术规范 (完整正版、清晰无水印)2.8脚手架的拆除方法

脚手架拆除顺序应遵守由上到下、先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆脚手架、剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆等；并按一步一清原则依次进行，禁止上下同时进行拆除工作，拆架子的高空作业人员应戴好安全帽，系好安全带，穿软底鞋上架作业，周围设维护栏杆或竖立警戒标识并由专人指挥，以免发生伤亡事故。

拆除顺序自上而下进行，不能上下同时进行，连墙点必须与脚手架同步拆除，不允许分段、分立面拆除，拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷。

2.9脚手架搭设时注意事项

2.9.1节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。

2.9.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

2.9.3相临立杆的接头位置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。

2.9.4对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。

2.9.5上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。

2.10.6严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。

2.9.7在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现，但最大允许偏差100mm。

2.10脚手架的维护与管理

2.10.1用完毕的脚手架应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫，并用占布遮盖。配件、零件存放在室内。

2.10.2凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应修复，方能入库存放，否则应更换。

2.10.3要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈。

2.10.4脚手架使用的扣件、螺母、垫板、插销等小配件丢失，在支撑时应将多余件及时回收存放，在拆除时亦应及时验收，不得乱扔乱放。

2.10.5建立健全脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度，按照谁使用谁维修谁管理的原则，实行限额领用或租赁方法，以减少丢失和损失。

根据脚手架搭设方案已知条件为：

立杆横距b=0.9m,立杆纵距I=1.5m,内立杆距建筑物外墙m=0.15m,步距h=1.55m,铺设脚手板层数为2层，进行结构施工时施工层数1层，基本风压w=0.35KN/m².

脚手架与建筑物连接点的布置，其竖向间距H=2h=3.1m,水平距离L=3I=4.5m,其他计算参数为：立杆截面积A=489mm²,立杆截面抵抗距w=5080mm³，立杆回转半径I=1.58cm,挡风面积An=0.2×1.5+（1.4+1.5）×0.05=0.445m²,相应的迎风面积Aw=1.4×1.5=2.1m²,钢材的抗压强度设计值fc=205N/mm².

根据规定施工荷载：结构施工用荷载标准值：2.0KN/m².

Gk=Hi(gk1+gk2+gk3)+n1㏒k2

Hi取21步，Hi即为Hi=21×1.55=32.5m。

Gk=32.5(0.1242+0.0768)+4×1.5×0.183=7.63KN

活载的标准值QkQk=n㏒k

结构作业时Qk=1.5×1.8=2.7KN

Wk=0.7usuzw

查《结构荷载规范》得uz=1.45

us=1.3×1.2×［0.2×1.5+(1.5+1.4)×0.05］/(1.5×1.8)=0.269

Wr=0.7×0.269×1.45×0.6=0.114KN/m²

脚手架立杆整体稳定性计算：

组合风荷载：0.9×（N/A+Mw/w）≤fc/r¹m

求材料强度附加分项系数，查表得r¹m=1.5607

结构作业时：N¹=1.2×(7.63+2.7)=10.33KN

Mw=0.12qwk×h²=0.12×1.2×0.21×1.5×1.5=0.068KN.m

确定稳定系数（取二步三跨）

立杆计算长度：lo=kuh=1.155×1.53×1.5=2.65m

长细比：λ=lo/I=201查表得稳定系数=0.179

将A=489mm²ƒc=205N/mm²,w=5080mm³,代入公式得：

结构作业是：0.9（10.33×10³/0.179×489×2+0.1×10³×10³/5080）=70.8N/mm²＜ƒc/r＇m=205/1.56=131.4N/mm²符合要求

小横杆水平间距I=1.5m

强度验算：因为q恒所占比重较小，因此可偏与安全简化，按下式计算Mmax

Gk为脚手架自重查表得Gk=0.35KN/m²

C为小横杆间距取C=1.5m

Gk为钢管单位长度自重查表得gk=38.4N/m

KQ施工活荷载不均匀分布系数KQ=1.26

Qk施工荷载标准值结构施工取Qk=3.0KN/M

结构施工：q=1.2(350×1.5+38.4)+1.4×1.26×3000×1.4=4044.48N/m

结构施工：Mmax=4044.48N/M×0.9²/8=409.51N.M

Ó=Mmax/w=409.51×10³/5080=80.61N/mm²<ƒc=205N/mm²

结构施工：Vmax=5q/384EI=5×4044.48×0./384×2.06××121900=1.37mm<1/500=9mm

Ó=M/W≦ƒ≦205N/mm²M=1.2Mgk+1.4(总)Mmax

纵向水平杆按三跨连续梁计算，计算简见下图：

P=0.315kNP=0.315kNP=0.315kN

P=0.315kNP=0.315kNP=0.315kNP=0.315kN

P=0.315kNP=0.315kNP=0.315kN

P=0.315kNP=0.315kNP=0.315kNP=0.315kN

结构施工时：F1=qb/2+0.2q=4044.48×0.9/2+0.2×0.9×(350×0.7+38.4)=1871.1N

结构施工时：Mmax=0.213ql=0.213×1871.1×1.5=0.598KN.m

б=Mmax/w=598×10³/5080=117.7N/mm²<〔б〕=205N/mm²

结构施工时：V=1.615F1L3/100EI=1.615×1871.1×1.2³×1/100×2.06×1×1.219×1=2.52mm<1/250=5.6mm

脚手架与建筑结构的连接计算：

连墙件的轴向力设计值：N1=Nw+No

Nw为风荷载产生的轴向力设计值

No为连墙件约束脚手架平面变形所产生的轴向力，取Nº=5KN

Nw=1.4wkAw=1.4×0.164×1.5×3×1.2×3=3.71KN<8KN

满足扣件抗滑承载力标准值N1=5+3.71=8.71KN

Ó=8.71×10³/489mm²=17.8N/mm²<〔б〕=205N/mm²

悬挑杆件强度及挠度计算：外伸钢梁（GL）设计计算书：

本工程外伸梁平面布置如附图，外伸钢梁计算最大间距取1.7米。

如平面布置图，取两个外伸钢梁之间约1.7米为一个计算单元，其总荷载为:

立杆：共两根2×27×38.4N/m=2.07KN

横向水平杆：共18根18×1.5×38.4N/m=1.04KN

扣件：每节点两个共2×（18×2+3）=78个78×18.4N/个=1.44KN

剪刀撑：取35mm钢管自重：10×38.4N/m=0.384KN

底层及操作层共两层脚手板自重：2×（1.7×1.2）×0.35KN/m²=1.43KN

安全网立网及平网自重：0.002KN/m²×(27×1.7+1.7×1.2)=0.095KN

故恒荷载标准值：7.75KN

施工活荷载标准值：1.2×1.7×2KN/m²=4.08KN

4.总荷载：传递到横梁上的总荷载为:7.75×1.2+4.08×1.4=15KN

将此荷载分别作用在内外立杆上，为了更安全则每立杆上的荷载为8.0KN，即内外立杆上集中荷载分别为8KN，即P=8KN

示意图及计算简图如下：

48钢管脚手架16钢丝绳辅助受力构件

锚环式悬条脚手架节支点示意图

F1=8.0F2=8.0N1N2

100900600300800400

Mx=8×1.5+8×0.6=16.8KN.m

对钢架GL进行强度验算，本钢梁采用16#槽钢其截面特性如下：H=160mmb=60mmd=8.5mmt=10.0mmA=2516mm²Wx=117000mm³I=i=61mmбx=70300mm²Zo=17.5mm

注：h—为截面高度b—为截面宽度d—为腹板厚度

t—翼板厚度A—截面积Wx—截面抵抗矩

I—对主轴惯性矩I—回转半径

б=Mx/rxWnx≦〔ƒ〕=16.8×/1.05×117×10³=136.8N/mm²<〔ƒ〕=210N/mm²

τ=Vs/It≦ƒv=16×10³×70.3×10³/935××10=12.03N/mm²<ƒv=125N/mm²

Mx/(ø.wx)≦ƒ

对扎制槽钢简支梁,具体稳定系数,可按下式计算:

Øb=510×bt(L1h)=235/ƒyØb=1.544

再查《钢结构设计规范》附表1.2

取小者，即取：Øb=0.865

Mx/(Ø.Wx)=16.8×/(0.865×117×10³)=166N/mm²<ƒ=205N/mm²

故整体稳定性满足安全条件

ƒc=〔(Pm²L)/(3EI)〕(1+λ)=〔(8000×1500²×1400)/(3×2.06××935×)〕×(1+0.3/1.5)=5.23

又根据《钢结构设计规范》（P10）允许挠度为：

〔ƒ〕=2L/400=2×1500/400=7.5mm>ƒc=5.229

(L为受弯构件跨度，对于悬臂梁为悬伸长度的2倍)

故〔ƒ〕=7.5mm>ƒc=5.229故挠度满足安全条件

本工程中的脚手架横梁部分部位，直接锚固于楼面上，此时横梁上的钢丝为辅助受载构件，其它部位钢梁浇筑在墙体内200mm，另一端采用钢丝吊起，这样横梁等同于放在两个简支点上，钢丝绳为主要受力构件需计算，示意图及计算简图如下：

80900600180

吊索式选条脚手架节点示意图

80900600180

经计算得知，横梁受力如图所示，根据力矩平衡及力的合成有：

F1×1.2+F2×0.6=F3¹×1.2(F3¹为F3在竖直方向上的分力)

F3¹=10KNF3=√(2.9²+1.2²)/2.9×F3¹=10.82KN

即：钢丝绳拉力为10.82KN

钢丝绳的容许拉力按下式计算：

句容碧桂园凤凰城七四标段临时用电施工方案（51P）.doc〔Fg〕=аFg/k=0.85×101.015=17.17KN>10.82KN,满足要求

Fg–钢丝绳的钢丝破坏拉力总和（KN），取当公称抗拉强度1400N/mm²时，直径为14.0mm钢丝绳，其破坏拉力总和值为101.0KN。

横梁端部钢筋锚固环验算：

ø12钢筋锚固环埋设按照规范操作，锚固环钢筋的抗拉验算：

锚环采用两道同时受力，上部传下来荷载总和ЕF=16KN南湖新区东方[1].普罗旺斯二期133~136_楼主体地下车库工程-施工组织设计，设锚环受荷载值为ЕN，则应满足的关系式为：N1+N2>F1+F2

工程名称：济宁杨柳国际新城K区12#、14#楼工程脚手架施工方案

编制单位：山东方大工程有限责任公司建安公司第六项目部