施工组织设计下载简介
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武汉市轨道交通四号线二期工程区间及车站模板及支架专项施工方案采用18厚胶木板，即h=18mm，b取1000mm，胶木板下沿车站横方向搁50mm×100mm小方木，间距300mm。按五跨连续梁计算。查《建筑施工手册》得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2；
弹性模量：E=5200N/mm2
截面惯性矩：I===486×103mm4
截面最小抵抗矩：W===54×103mm3石灰粉煤灰土底基层试验段施工方案，
化为线均荷载：q1=28.1×1=28.1kN/m
q2=24.6×1=24.6kN/m
(a)抗弯验算：=0.105
M==0.105×28.1×0.32=0.27kN·m
σ===4.9N/mm2 (b)抗剪验算：kv=0.606 V=kvql=0.606×28.1×0.3=5.1kN τ===0.43N/mm2 (c)挠度验算：Kf=0.644 ω===0.51mm [ω]==300/250=1.2mm>ω=0.51mm（可） 采用50×100红松木，b×h=50mm×100mm，间距300mm，小方木下沿车站纵方向搁100mm×100mm大方木，间距600mm。按二跨连续梁计算：查《建筑施工手册》得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2； 弹性模量：E=9000N/mm2 截面惯性矩：I===42×105mm4 截面最小抵抗矩：W===83×103mm3， 化为线均面荷载：q1=28.1×0.3=8.43kN/m q2=24.6×0.3=7.38kN/m (a)抗弯验算：km=0.125 M==0.125×8.43×0.62=0.4kN·m σ===4.8N/mm2 (b)抗剪验算：kv=0.625 V=kvql=0.625×8.43×0.6=3.2kN τ===0.96N/mm2 (c)挠度验算：kf=0.521 ω===0.13mm [ω]=l/250=300/250=1.2mm>ω=0.13mm（可） 大方木计算简图如下图所示： 采用100×100红松木，b×h=100mm×100mm，间距为0.8m，大方木下设φ48×3.5钢管满膛脚手架，横立杆间距为600mm，纵立杆间距900mm。按简化二跨连续梁计算，查《建筑施工手册》得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2； 弹性模量：E=9000N/mm2 截面惯性矩：I===83×105mm4 截面最小抵抗矩：W===167×103mm3， 化为线均面荷载：q1=28.1×0.6=16.86kN/m q2=24.6×0.6=14.76KN/m (a)抗弯验算：km=0.125 Mmax==0.125×16.86×0.92=1.7kN·m σ===10.2N/mm2 (b)抗剪验算：kv=0.625 Vmax=kvql=0.625×16.86×0.9=9.48kN τ===1.4N/mm2≈fv=1.4N/mm2（可） (c)挠度验算：kf=0.521 ω===0.67mm [ω]==600/250=2.4mm>ω=0.54mm（可） 采用φ48×3.5钢管，横向间距为600mm、纵向间距为900mm。每隔不大于1.2m设一道拉杆，示意图如下图： 按轴心受压杆计算，查《建筑施工手册》得： 截面面积：A=489mm2 截面惯性矩：I=12.19×104mm4 截面最小抵抗矩：W=5.08×103mm3 回转半径：i==15.8mm 弹性模量：E=2.1×105N/mm2 抗压f=205N/mm2 立柱长细比：λ===76<[λ]=200 立杆承受的的荷载按支座最大剪力荷载计算： N=（V左+V右）ql=（0.625+0.625）×16.86×0.9=19kN σ===54.42N/mm2 本工程验算按中纵梁1200mm×2000mm的大梁计算。 侧模采用18mm厚胶木板，外背纵向6道小方木50mm×100mm，间距400mm，纵向小方木后背竖向大方木100mm×100mm，间距500mm，同时沿竖向设一道φ14对拉螺杆，竖向间距400mm，纵向间距500mm。 底模采用18mm厚胶木板，外背50mm×100mm小方木间距300mm，小方木后外背采用100mm×100mm大方木，间距为300mm，大方木下钢管U形托纵向间距600mm。 混凝土自重标准值24kN/m3；钢筋自重标准值框架梁1.5kN/m3；模板（包括方木）自重取标准值0.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值2.5kN/m3。 模板（包括方木）自重：g1=1.2×0.5×2.0=1.2kN/m2 混凝土自重：g2=1.2×24×2.0=57.6kN/m2 钢筋自重：g3=1.2×1.5×2.0=3.6kN/m2 施工人员及施工设备：g4=1.4×2.5=3.5kN/m2 振捣砼时产生的水平荷载：g5=1.4×2.0=2.8kN/m2 振捣砼时产生的侧面荷载：g6=1.4×4.0=5.6kN/m2 新浇筑砼对模板侧压力：g7=41.73kN/m2（同柱侧模） 倾倒砼时产生的水平荷载：g8=1.4×4.0=5.6kN/m2 由于梁侧模受到的侧压力较小，跨度基本同梁底模。故验算可参照梁底模。 梁底模板计算简图如下图所示： 抗弯强度验算组合值：q1=+++ q1=1.2+57.6+3.6+2.8 q1=65.2kN/m2 抗挠强度验算组合值：q2=++ q2=1.2+57.6+3.6 q2=62.4kN/m2 采用18厚胶木板，即h=18mm，b取1200mm，按四跨连续梁计算：查《建筑施工手册》得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2； 弹性模量：E=5200N/mm2 截面惯性矩：I===583.2×103mm4 截面最小抵抗矩：wn===64.8×103mm3， 化为线均面荷载：q1=65.2×1.2=78.24kN/m q2=62.4×1.2=74.88KN/m (a)抗弯验算：km=0.107 M==0.107×78.24×0.32=0.75kN·m σ===11.57N/mm2 (b)抗剪验算：Kv=0.607 V=kvql=0.607×78.24×0.3=14.25kN τ===0.99N/mm2 (c)挠度验算：Kf=0.632 ω===1.26mm [ω]==300/250=1.2mm≈ω=1.26mm（可） 梁小木方计算简图如下图所示： 采用50mm×100mm红松木，b×h=50mm×100mm，间距300m，小方木后外背采用100mm×100mm大方木，间距为300m。按三跨连续梁计算。查《建筑施工手册》得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2； 弹性模量：E=9000N/mm2 截面惯性矩：I===417×103mm4 截面最小抵抗矩：W===83×103mm3 化为线均面荷载：q1=65.2×0.3=19.56kN/m q2=62.4×0.3=18.72kN/m (a)抗弯验算：km=0.105 Mmax==0.105×19.56×0.32=0.185kN·m σ===2.23N/mm2 (b)抗剪验算：km=0.606 Vmax=kmql=0.606×19.56×0.3=3.56kN τ===1.07N/mm2 (c)挠度验算：kf=0.644 ω===0.27mm [ω]=l/250=400/250=1.6mm>ω=0.27mm（可） 梁大方计算简图如下图所示： 采用100mm×100mm红松木，b×h=100mm×100mm，方木长2000mm，间距300mm，大方木下钢管U形托纵向间距600mm。按简化二跨连续梁计算，跨度600mm。查《建筑施工手册》得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2； 弹性模量：E=9000N/mm2 截面惯性矩：I===833×104mm4 截面最小抵抗矩：W===166×103mm3， 化为线均面荷载：q1=65.×0.3=19.56kN/m q2=62.4×0.3=18.72kN/m 抗弯验算：km=0.125 Mmax==0.125×19.56×0.62=0.88kN·m σ===5.3N/mm2 抗剪验算：kv=0.625 Vmax=kvql=0.625×19.56×0.6=7.335kN τ===1.1N/mm2＜fv=1.4N/mm2（可） 挠度验算：kf=0.521 ω===0.17mm [ω]==600/250=2.4mm>ω=0.17mm（可） 采用φ48×3.5钢管，不大于1.2m设一道拉杆，按轴心受压杆计算，查《建筑施工手册》得： 截面面积：A=489mm2 截面惯性矩：I=12.19×104mm4 截面最小抵抗矩：W=5.08×103mm3 回转半径：i==15.8mm 弹性模量：E=2.1×105N/mm2 抗拉、压、弯f=205N/mm2 立柱长细比：λ===76<[λ]=200（可） 立杆承受的的荷载按支座最大剪力荷载计算： N=（V左+V右）ql=（0.625+0.625）×19.56×0.6=14.67kN σ===42.02N/mm2 采用φ14对拉螺杆竖向间距400mm，纵向间距500mm。查《建筑施工手册》表得：螺栓净截面积A=105mm2。 N=F’×0.5×0.8=50×0.5×0.4=10kN σ===95.2 1200mm×700mm，柱高为8050mm 1200mm×800mm，柱高为7460mm 3150mm×700mm，柱高为7460mm 由于3150mm×700mm为暗柱，从而柱模板设计计算针对1200mm×800mm型柱，柱高为8050mm。 混凝土侧压标准值：根据《建筑施工手册》，新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值，可按下列公式计算，并取二式中的较小值。 F1=0.22rct0β1β2V1/2 其中：混凝土的重力密度rc=24kN/m3 混凝土温度T=250C 初凝时间t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5h 混凝土浇筑速度V=2m/h 混凝土外加剂影响系数β1=1.0 混凝土坍落度影响系数β2=1.15 F1=0.22×24×5×1.0×1.15×21/2=38.64kN/m2 F2=24×8.05=193.2kN/m2 F=F1=38.64kN/m2 混凝土侧压力设计值查《建筑施工手册》分项、折减系数规定 F=F1×分项系数×折减系数 =38.64×1.2×0.9=41.73kN/m b倾倒混凝土时产生的水平荷载 F倾设=F倾标×分项系数×折减系数 =4×1.4×0.9=5.04kN/m2 Fˊ＝F＋F倾设＝41.73+5.04=46.77kN/m2 计算得荷载组合设计值为46.77kN/m2，根据施工取经验值为50kN/m2 按矩形柱的最大宽度面1200mm计算，侧模采用18厚胶板，即h=18mm，b取1200mm，每侧外背100mm×100mm竖向方木五道，方木间距为300mm。按三跨连续梁验算，计算简图如下图所示： 模板的弹性模量：E=5200N/mm2 截面惯性矩：I=bh3==583×103mm4 截面最小抵抗矩：w===65×103mm3 化为线均面荷载：q1=50×1.2=60kN/m 抗弯验算：km=0.1 最大抗弯强度：Mmax=kmql2=0.1×60×0.32=0.54kN·m 抗弯承载力：σ===8.3N/mm2 抗剪验算：km=0.6 Vmax=kvq=0.6×60×0.3=11kN τ===0.9N/mm2 挠度验算：kf=0.677 ω===1.07mm [ω]==300/250=1.2mm>ω=1.07mm（可） 查《建筑施工手册》得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2； 方木弹性模量：E=9000N/mm2 截面抵抗矩：W===167×103mm3 截面惯性矩：I===833×104mm4 化为线均面荷载：q1=50×0.3=15kN/m 抗弯验算：km=0.107 最大抗弯强度：Mmax=kmql2=0.107×15×0.52=0.4kN·m 抗弯承载力：σ===2.40N/mm2 抗剪验算：kV=0.607 Vmax=kvql=0.607×15×0.5=4.55kN τ===0.68N/mm2 挠度验算：Kf=0.632 ω===0.09mm [ω]===2mm>ω=0.09mm（可） N=F’×0.5×0.3=50×0.5×0.3=7.5kN σ===71.40kN/mm2＜170kN/mm2（可） 模板支架局部调整预案： 板底外楞木（100*100）： 板底外楞木采用100×100红松木GTCC-103-2019 铁路机车滚动轴承（轴箱轴承），b×h=100mm×100mm，间距为0.8m，大方木下设φ48×3.5钢管满膛脚手架，横立杆间距为600mm，纵立杆间距900mm。 调整方案：依据施工进度和现场材料情况调整外楞木方案，采用φ48×3.5钢管双拼，间距为0.8m，下设φ48×3.5钢管满膛脚手架，横立杆间距为600mm，纵立杆间距900mm，荷载其余均不变。 查阅相关规范：φ48×3.5双拼钢管的参数为： 面积：A=978mm2,E=2.1×105N/mm2 截面惯性矩：I=24.38×104mm4 截面最小抵抗矩：w=10.16×103mm3 钢管抗拉、抗压、抗弯强度：f=215N/mm2 抗剪：fv=125N/mm2 梁与墙模板的外楞木均换用φ48×3.5钢管双拼，其余不变。外楞木所受实际荷载计算值均小于（略等于）板外楞木实际荷载计算值阀门选用手册.pdf，从而均满足要求。