施工组织设计下载简介

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7.1.3戴安全帽、系安全带、穿软底鞋、严禁酒后上架作业。

7.1.4不得单人进行装设较重配件和其它易发生失稳、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。

7.2.1施工荷载：脚手架上禁止堆放任何材料，并且不得作为外模的支撑，装修时不大于2KN/M2，（即40公斤/箱的瓷片不得超过5箱/M2，50公斤/包的水泥不得超过4包/M2），且不应集中。

7.2.3作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度GB／T 50983-2014 低、中水平放射性废物处置场岩土工程勘察规范(完整正版、清晰无水印).pdf，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

7.2.4人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下，严禁上架人员在架面上奔跑、推行。

7.2.5作业前（中），应注意检查有无影响安全作业的隐患。

7.2.7外架安全设施的维护:外架搭设完毕,要求十天进行检查,维护,如扣件是否松动，架管是否锈蚀,防护设施是否被改动。

7.3.1架子拆除应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员出入。

7.3.2拆除顺序应遵循“自上而下、先搭后拆、后搭先拆”的原则。即：先拆栏杆、脚手板、剪力撑、斜撑，后拆小横杆、立杆等，并按“一步一清”的原则依次进行，要严禁上下同时进行作业。

7.3.3拆立杆时，应先抱住立杆再拆开两个扣，拆除大横杆、斜撑，后拆剪刀撑时，应先拆交叉处扣件，然后从上至下拆除与立杆交叉的扣件，拆小横杆，再解端头扣。

7.3.4连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时抛撑。

7.3.5拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

7.3.6在大片架子拆除前应将预留的斜道、卸料平台、通道口、小飞跳等先行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。

7.3.7拆除时不应碰撞门窗、玻璃、水落管、地下明沟等物品。

7.3.8拆架时要注意到周围的电线、电缆，该保护则先保护，该转移则需转移，防止弄断磨损等。

7.3.9拆下的架管、架板等应采用麻绳吊运至地面，扣件装入布袋从人货电梯内运至地面，严禁往下扔，以防砸坏成品或伤人及损失材料。

扣件式钢管落地脚手架的计算依据

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.5/3=0.15kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.5/3=1kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1=1.62kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=1.62×1.052/8=0.223kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=49.722N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=49.722N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.15+1=1.183kN/m；

最大挠度V=5.0×1.183×10504/(384×2.06×105×107800)=0.843mm；

小横杆的最大挠度0.843mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.033×1.05=0.035kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.05×1.5/3=0.158kN；

活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/3=1.05kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.035+1.2×0.158+1.4×1.05)/2=0.85kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.85×1.5=0.341kN.m；

M=M1max+M2max=0.006+0.341=0.347kN.m

最大应力计算值σ=0.347×106/4490=77.196N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=77.196N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.035+0.158+1.05）/2=0.621kN

V=1.883×0.621×15003/(100×2.06×105×107800)=1.778mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+1.778=1.829mm；

大横杆的最大挠度1.829mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

三、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.033×1.05×2/2=0.035kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.035+0.05+0.236)+1.4×1.575=2.59kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

四、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1505

NG1=[0.1505+(1.05×2/2)×0.033/1.50]×21.50=3.737；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×7×1.5×(1.05+0.3)/2=2.126kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×7×1.5/2=0.788kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×21.5=0.161kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.812kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.45kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.45×1×0.645=0.203kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.812+1.4×3.15=12.584kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.812+0.85×1.4×3.15=11.923kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.203×1.5×

1.52/10=0.082kN.m；

五、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=12.584kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.8；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=12584/(0.188×424)=157.872N/mm2；

立杆稳定性计算σ=157.872N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=11.923kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.8；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=11922.798/(0.188×424)+81600.159/4490=167.747N/mm2；

立杆稳定性计算σ=167.747N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

六、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3.075kN；

活荷载标准值：NQ=3.15kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.15kN/m；

+1.4×3.15)]/(1.2×0.15)=45.631m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=45.631/(1+0.001×45.631)=43.64m；

[H]=43.64和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=43.64m。

脚手架单立杆搭设高度为21.5m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3.075kN；

活荷载标准值：NQ=3.15kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.15kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.082/(1.4×0.85)=0.069kN.m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=41.272/(1+0.001×41.272)=39.636m；

[H]=39.636和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=39.636m。

脚手架单立杆搭设高度为21.5m，小于[H]，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.203kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=3.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=3.84kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.84kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6.84

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.84小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

建筑工程土方回填施工方案fg=fgk×kc=160kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=160kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=47.691kpa；

其中马厂路及翻水站桥工程施工组织设计.doc，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.923kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=47.691≤fg=160kpa。地基承载力满足要求！