施工组织设计下载简介

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转换层高大模板支撑系统施工方案

木枋的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

横筒按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

东南海堤软体排施工方案集中荷载取木方的支座力P=3.968kN

均布荷载取托梁的自重q=0.081kN/m。

横筒弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=1.975kN.m

经过计算得到最大支座F=17.616kN

经过计算得到最大变形V=2.5mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=14.98cm3；

截面惯性矩I=37.44cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.975×106/1.05/14975.7=125.60N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=2.5mm

顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!

5、立杆调节丝杆计算:

本工程实际丝杆的承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，立杆调节丝杆承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc–丝杆承载力设计值,取6.40kN；

横杆的自重标准值:P1=0.033×1.050=0.035kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN；

荷载的计算值:R=1.2×(0.035+0.236)+1.4×1.575=2.530kN；

R<6.40kN,立杆调节丝杆承载力的设计计算满足要求!

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.55kN

　　
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59

　　A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50

　　W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73

　　
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.750

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.60m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.750×1.50=3.032m
=3032/15.9=190.924
=0.199

=15552/(0.199×450)=173.630N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.600=2.700m
=2700/15.9=170.025
=0.245

=15552/(0.245×450)=141.030N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.010；

公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.010×(1.500+2×0.600)=3.150m
=3150/15.9=198.343
=0.184

=15552/(0.184×450)=187.898N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

荷载设计值：q=0.25×Q=19.7kN/m

取1.8m长按3等跨连续梁计算查施工手册：Kmax=0.100

M=Kmaxql2=0.100×19.7×0.62=0.709kN·m

∴面板应力δ=M/W=0.709×6/0.05×0.12=8.51N/mm2<13N/mm2

荷载设计值：q=0.25×Q=19.7kN/m查施工手册：Kmax=0.677

ω=Kmaxql4/100EI=0.46mm<[ω]=l/400=1.5mm

其中：E=9.0×103N/mm2

荷载设计值：q=0.6×Q=41.29kN/m

取1.8m长3等跨计算查施工手册：Kmax=0.100

M=Kmaxql2=0.100×41.29×0.62=1.486kN·m

∴面板应力δ=M/W=1.486×6/0.1×0.12=8.91N/mm2<13N/mm2

荷载设计值：q=0.6×Q=41.29kN/m查施工手册：Kmax=0.677

ω=Kmaxql4/100EI=0.48mm<[ω]=l/400=1.5mm

其中：E=9.0×103N/mm2

支撑间距取300mm×300mm

N=0.3×0.3×82.303=7.407kN

步距h=1.2m，取a=0.3m

l0=k1k2(h+2a)考虑到高支撑安全因素，k1=1.185，k2=1.01

φ48钢管回转半径i=15.8λ=l0/i=136.4查表ψ=0.353

φ48钢管截面面积A=489mm2

ψAf=0.353×489×0.205=35.35kN>7.407kN

混凝土作用于模板的侧压力，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：

F=0.22γct0β1β2V1/2

F=0.22γct0β1β2V1/2

=0.22×25.1×5×1×1.15×21/2

F=γcH=25.1×2.5=62.75kN/m2

取二者中的较小值，F=44.9kN/m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4kN/m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：

q1=44.9×1.2=53.88kN/mq2=4×1.4=5.6kN/m

而倾倒混凝土产生的荷载仅在有效压头高度范围内起作用，可略去不计，考虑到模板结构不确定得因素较多，同时亦不考虑荷载折减，取q=q1=53.88kN/m。

有效压头高度h=53.88/25.1=2.15m。

取900mm按3跨连续梁计算，查施工手册：Kmax=0.100

面板最大弯距：Mmax=Kmaxql2=0.100×53.88×3002=0.48×106N/mm2

面板的截面系数：W=bh2/6=1000×18/6=5.4×104mm3

应力：σ=Mmax/W=0.52×106/5.4×104=8.98N/mm2<13N/mm2

11、大梁模板强度与刚度计算

以最大截面梁KZL25（1）（净跨为8.65m，截面为1100mm×2600mm）为例进行计算。

（1）按分层砼浇筑高度1500mm，楼面计算荷载如下：

Q1=1.1×1.2×24=31.68KN/m（新浇砼自重标准值）；

Q2=1.1×1.2×2.8=3.696KN/m（钢筋自重标准值）；

Q3=（1.1+2×2.6+2×0.2）=6.5KN/m（模板、木枋、支架自重标准值）；

Q4=3.2kn/m（施工人员及设备荷载标准值）；

Q5=2.0×1.1=2.2kn/m（浇筑砼时产生的水平面上的荷载标准值）；

ΣQ=1.2×（Q1+Q2+Q3）+1.4×（Q4+Q5）=57.81KN/m（验算承载力）

ΣQ=1.2×（Q1+Q2+Q3）=50.25KN/m（验算刚度）

（2）大梁模板强度与刚度计算

荷载组合为1.2×（Q1+Q2+Q3）+1.4×Q5=46.37KN/m,

(Q3取1.4*0.5=0.7KN/m)

木枋间距为300，1100mm宽底模按5跨连续梁计算，按1.2m宽板带计算。

M=0.125qL2=0.125×46.37×0.2522=0.37KN/m

Ò=M/W=0.26×106/（1/6×1000×182）N/mm2=6.35N/mm2∠17N/mm2

1.2×（Q1+Q2+Q3）=43.29KN/m,(Q3取1.4*0.5=0.7KN/m)

按1.2m宽板带计算，按5跨连续梁，计算查得最大绕度为0.644，故W=0.644qL4/100EI=(0.644×68.38×0.214×1012)/（100×1.0×104×1/12×1000×183）=0.215mm∠L/250=210/250=0.84mm

振捣混凝土时产生的荷载：4KN/m2

新浇混凝土对模板产生的荷载：

f1=0.22rct0β1β2V0.5

混凝土的浇注速度：v=4m/h,混凝土塌落度16cm，混凝土初凝时间

t0=3小时，β1=1.2，β2=1.15

f=0.22×25×3×1.2×1.15×4

=45.54KN/m2

f2=rCH=24×1.8=43.2KN/m2

取1m宽板带计算，q=1.0×(43.2+4)=46.2KN/m

竖向方木60×80＠300,M=0.1q12=0.1×46.2×0.32=0.42KN/m,

Ò=M/W=0.42×106/(1/6×1000×182)N/mm=7.61N/mm2.∠17N/mm2,满足要求

￠14对拉螺栓的设置间距为500×500，则每根对拉螺杆的受力面积为

A=0.25mm2，N=qA=43.2×0.25=10.8KN≤（N）=12.9KN。

④底模60×80木龙骨强度及刚度计算

底模木龙骨间距300，其支撑间距为300，则每根木龙骨的荷载为57.81×0.3=17.34KN/m,按五跨连续梁计算

M=0.125qL2=0.125×16.95×0.32=0.19KN/m

支座反力=16.95×0.4=6.78KN

Ò=M/W=0.34×106/（1/6×60×802）N/mm=5.31N/mm2≤10N/mm2

(2)刚度计算（按五跨连续梁计算）

q=43.29×0.3=12.99N/mm

W=0.644qL4/100EI=(0.644×11.26×4004)/(100×8.5×103×1/12×60×803)=0.49mm∠L/250=2mm

⑤底模横楞的强度及刚度计算

木龙骨传来的集中荷载16.95×0.4=6.78KN，为计算简便，化为等效均布

荷载，57.81×0.4/2.1=11.01KN/m,按四等跨连续梁计算。

M=0.125qL2=0.125×11.01×0.352=0.17KN/m

支座反力0.607（最大剪力系数）×11.01×0.35=2.34KN

Ò=M/W=0.17×106/5.08×103=33.5N/mm2≤[f]=205N/mm2

按挠度要求，等效均布荷载57.81×0.4/2.1=11.01KN/m，最大挠度系数0.632

W=0.632qL4/100EI

=0.632×11.01×3504/(100×2.06×105×48.6×104)

=0.14mm≤500/250=2mm

B60×100方木横楞

木龙骨传来的集中荷载20.24×0.4=8.09kn，为计算简便化为等效均布

荷载，57.81×0.4/2.1=11.01KN/m,按四跨连续梁计算

M=0.107qL2=0.107×11.01×0.352=0.14KN/m

支座反力0.607(最大剪力系数)×11.01×0.35=2.34KN

Ò=M/W=0.16×106/100×103=1.6n/mm2≤[f]=10N/mm2

按挠度要求，等效均布荷载43.29×0.4/2.1=8.25KN/m,

最大挠度系数0.632

W=0.632qL4/100EI

=0.632×8.25×3504/(100×8.5×103×500×104)

=0.017mm≤500/250=2mm

(1)强度验算：按三跨连续梁计算，钢管横楞传来的集中力

11.01×0.35=3.85KN

M=0.213FL=0.213×3.85×0.6=0.49KN/m

Ò=M/W=0.49×106/5.08×103=96.457n/mm2≤[f]=205N/mm2

最大挠度系数1.097

W=1.097FL3/100EI

=1.097×4820×6003/(100×2.06×105×12.19×104)

=0.45mm≤500/250=2mm

底模纵向水平支撑钢管横楞传来的集中力3.85，小于8KN/扣。为确保安全，全部采用双扣件与立杆连接。

荷载设计值：84.14KN/m，则每排钢管的负荷为：

84.14kn/m×0.6=50.48kn，每排7根钢管，梁侧钢管须承担部分楼板荷载，实按6根钢管计算，每根钢管的荷载为N=50.48/6=8.41KN.

立杆计算长度：L0=1.155×1.5×1.8=3.12m，长细比λ=L/i=197,查￠=0.186，N/￠A=8410/(0.186×489)=92.46≤[f]=205N/mm2

转换层施工工期较长，从下一层混凝土浇筑完毕至转换层梁板模板、钢筋施工完成一般需要30天左右，转换层混凝土浇筑时下一层的混凝土强度基本达到设计强度值，在核算转换层模板支撑所对应的梁板强度可按设计承载值考虑。核算下层梁板强度是否满足要求，用下层梁板结构所承载转换层梁砼浇筑时传来施工荷载标准值与下层梁板结构活荷载设计标准值相比较来判断。取转换层最大梁位置对应的下层楼板和梁作为核算对象，确保其它楼板和梁的安全。

②转换层楼板模板支撑所对应的楼板强度核算：

转换层楼板的混凝土、钢筋、模板及支架的自重标准值：

N1=24×0.18+1.1×0.18+0.75=5.27KN/m2

一至四层楼板承受活荷载设计标准值：

N2=3.5×4层+1.25×4层=19KN/m2＞N1

因此，在转换层楼板混凝土浇筑前保留一至四层楼面支撑不拆除，在浇筑转换层梁板混凝土时的混凝土、钢筋、模板及支架的自重由一至四层的梁板结构共同承担。可满足承载转换层楼板砼浇筑时传来的荷载。转换层梁的混凝土、钢筋、模板及支架的自重标准值：

N3=37.44+4.37+5.74=47.55KN/m

验算转换层下对应四层梁板（KL42，400×1300，底筋822）的承载力

梁本身自重25×（0.4×0.60+1.6×0.10）=10.0KN/m，

模板及支架的自重3.3KN/m

跨中Mmax=(47.55+10+3.3)×8.4×8.4/24=178.90KN/m

按矩形截面复核承载力：

ρ=As/bh0=1207.33/(400×665)=0.52%>ρmin

=0.45ft/fy=45×1.71/360

则ζ=ρfy/alfc=0.0064×360/19.1=0.120628<ζb=0.518

预应力钢绞线束的张拉与锚固施工工艺=506274569N.M>Mmax,

验算支座处承载力，按矩形截面计算，满足要求。

B、按实际受荷载面积复核

对应的一至四层梁承受的转换层梁的混凝土、钢筋、模板及支架的自重标准值：

N1=37.44+4.37+5.74=47.55KN/m

对应一至四层梁承受的每米长设计活荷载标准值：

N2=19.0KN/m2×(4.8+3.9+3.9+4.8)

验算证明：由一至四层梁共同承担转换层大梁施工荷载是安全的

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