施工组织设计下载简介

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模板传来动载:3.5×0.5=1.75KN/m

小龙骨自重：5×0.05×0.1×1.2=0.03KN/m

取折减系数0.9则∑q=3.8KN/m2×0.9=3.42KN/m

Mmax=qL2/8=3.42×1.22/8=0.61KN.m

GBT 39489-2020标准下载fmax<[fm]=13N/mm2

Vmax=qL/2=3.42×1.2/2=2.04KN

Tmax=3V/2bh=3×2.04/(2×0.05×0.1)=614KN/m2=0.614N/mm2

Tmax<[fv]=1.4N/mm2

ωmax=5qL4/(384EI)=5×1.85×12004/[384×9.0×103×(1/12)×50×1003]=1.33mm<[ω]=L/400=1200/400=3㎜

1、荷载计算(受力面积为:1.2×0.5=0.6m2)

模板自重：q1=5×0.02×1.2=0.12KN/m2

砼荷重：q2=24×0.13×1.2=3.74KN/m2

钢筋荷重：q3=1.1×0.13×1.2=0.17KN/m2

小龙骨自重：5×0.05×0.1×1.2=0.03KN/m

施工荷载：1.5×1.4=2.1KN/m2

恒荷载为：4.03×0.5M×1.2M+0.03×1.2=2.45KN

动荷载为:2.1×0.5M×1.2M=1.26KN

∑F=3.71KN(不取折算系数)

500500500500

L=1000L=1000

Mmax=KmFL=0.203×3.71×1.0=0.75KN.m

Fm=Mmax/Wn=0.75×106/81667=9.2N/mm2<[fm]=13N/mm2

选用楞木截面为100×70㎜,截面抵抗矩Wn=bh2/6=100×702/6=81667mm2

Vmax=KVF=0.688×3.71=2.55KN

Tmax=3Vmax/2bh=3×2.55×103/(2×100×70)=0.54N/mm2

Tmax<[fv]=1.4N/mm2

按标准荷载计算，不考虑施工活荷载，因隔栅传来的集中力为

ωmax=KwFL3/(100EL)=1.497×2.28×10003/[100×9.0×103×(1/12)×100×703]=1.33mm

[ω]=L/400=1000/400=2.5mm>ωmax=1.33mm

顶撑尾径为80㎜原木，按1.0m间距设计，因为横楞木间距按1.2m，故每根顶撑所承受的上部荷载有限范围为1.2×1.0m=1.2m2。

楼板模板：5×0.02×1.2m2=0.12KN

砼楼板：24×0.13×1.2m2=3.74KN

钢筋：1.1×0.13×1.2m2=0.17KN

隔栅方木：5×0.05×0.1×1.2×2=0.06KN

施工荷载：1.0×1.2m2=1.2KN

∑N=(4.09×1.2+1.2×1.4)×0.9=5.93KN

σ=N/An=5.93×103÷5024=1.17N/mm2<[fc]=10N/mm2

An=3.14×（80/2）2=5024mm2

顶撑木使用尾径≥Ф80的原木,间距为1.0米，在中间纵横各设一道水平拉杆。

i=d/4=80/4=20mmλ=L0/i=1350÷20=67.5mm

λ=67.5㎜﹤91mmφ=1÷[1+（λ/65）2]=1÷[1+（67.5/65）2]=0.48

σ=N/φAn=（5.93×103）/（0.48×5024）=2.45N/mm2﹤[fc]=10N/mm2

1、本工程最大梁截面b×h=240×650mm，层高3.0米。

2、梁模板体系设计为：

梁底模及侧模采用20mm胶合板，梁模板底楞木和顶撑间距为0.4米，侧模板立档间距0.4米。

现验算梁模板底板、侧模板和顶撑的设计是否符合要求。

底板自重力：5×0.24×0.02=0.024KN/m

砼自重力：24×0.24×0.65=3.74KN/m

钢筋自重力：1.5×0.24×0.65=0.23KN/m

施工荷载：2.0×0.24=0.48KN/m

∑q=（0.024+3.74+0.23）×1.2+0.48×1.4=5.47KN/m

fmax=Mmax/Wn=0.11×106/16000=6.88N/mm2

fmax<[Fm]=13N/mm2

∴满足要求,选用底板截面为Wn=bh2/6=(240×202)/6=16000mm3

Vmax=Kvql=0.620×5.47×0.4=1.36kN

Tmax=3V/(2bh)=3×1.36×103/(2×240×20)=0.42N/mm2

[Fv]=1.4N/mm2>Tmax=0.42N/mm2满足要求

按标准荷载，不考虑施工荷载

q=(0.024+3.74+0.23)×1.2=4.79KN/m

取折减系数0.9则∑q=4.79KN/m2×0.9=4.31KN/m

ωmax=KWqL4/(100EI)

=(0.967×4.31×4004)/[100×9.0×103(1/12)240×203]=0.74mm

[ω]=400/400=1.0mm>ωmax=0.74mm满足要求

1)新浇筑混凝土对模板的侧压力计算（恒载）

F=0.22rctoβ1β2V1/2rc=24KN/m3to=[200/(T+15)]

设已知T=30°V=2m/hβ1=β2=1

则F=0.22×25×[200/（30+15）×1×1×√2=34.5KN/㎡

又F=rcH=24×0.65=15.6KN/㎡

取二者较小值15.6KN/㎡计算。

2)梁侧模承受倾倒混凝土时产生的侧压力（动载）:4KN/㎡

设计荷载为：q=（15.6×1.2+4×1.4）×0.43=10.46KN/m

立档间距为400㎜，梁侧模板厚度20㎜。模板按四跨连续梁计算。

Mmax=KmqL2=－0.121×10.46×0.42=－0.2KN/m

[fm]=13N/㎜2>fm=6.98KN/㎜2满足要求

剪力V=Kwql=0.62×10.46×0.4=2.59KN

剪应力Vmax=3V/2bh=3×2.59×103/(2×430×20)=0.45N/㎜2

[fv]=1.4N/㎜2>0.45N/㎜2满足要求

挠度验算不考虑振动荷载，其标准荷载为：

q=12×1.2×0.43=6.19KN/m

ωA=KwqL4/(100EI)=0.967×6.19×4004/[100×9.0×103×(1/12)×430×203]=0.59㎜

[ω]=400/400=0.1㎜>0.59㎜满足要求

使用顶撑尾径为不小于Φ80㎜的原木，其截面为An=3.14×402=5024㎜2

i=d/4=80/4=20㎜λ=LO/i=1150/20=57.5

λ<91φ=1/[1+（λ/65）2]=1/[1+（57.5/65）2]=0.56

梁传来：N1=q1L=5.47×0.4=2.19KN

板传来(取1米板宽)：N2=q2L=5.93/1.2×0.4×1=1.97KN

σ=N/An=4.17×103/5024=0.83N/㎜2<[fc]=10N/㎜2

σ=N/φAn=4.17×103/(0.56×5024)=1.48N/㎜2<[fc]=10N/㎜2

四、楼梯间顶板模板及支撑验算

由于楼梯间顶板模板支撑高度在3.0米至4.5米间,按要求必须采用钢管立杆支撑,模板及支撑体系设计、验算如下：

梯间楼板设计厚度为100mm，最大层高4.5米。楼板模板体系设计为:

面板：选用18mm厚模板，模板底小楞间距为0.5米；

小楞：选用截面尺寸为b×h=50×100mm，长度约2.0米的方木，间距为0.5米，小楞木底下的钢管大楞间距取1.2米

大楞：选用ф48×3.5mm钢管，钢楞间距1.2米，其下部的立杆按间距为1.0米

立杆：选用ф48×3.5mm钢管，间距为纵向1.0米横向1.2米。

模板自重：q1=5×0.018×1.2=0.108KN/m2

砼荷重：q2=24×0.10×1.2=2.88KN/m2

钢筋荷重：q3=1.1×0.10×1.2=0.132KN/m2

施工荷载：q4=2.5×1.4=3.5KN/m2

∑q=3.12+3.5=6.62KN/m2

取折减系数0.9则∑q=6.62×0.9=5.96KN/m2

取1米板宽计算则∑q=5.96×1.0=5.96KN/m

面板底方木间距为0.5米，则L=0.5，因模板长度有限，按四跨连续梁计算。查《建筑施工计算手册》可知：最大弯距系数Km=－0.121；最大剪力系数Kv=－0.620；最大挠度系数Kw=0.967

Mmax=KmqL2=－0.121×5.96×0.52=0.18KN.m

Tmax=3Vmax/2bh=3×1.85×1000/(2×1000×18)=0.154N/mm2<[fv]=1.4N/mm2

q=2.81KN/m2×1m=2.81KN/m(化为线荷载取1米板宽)

Wmax=KwqL4/100EI（Kw=0.967；E=9.0×103N/mm2；I=bh3/12）

Wmax=0.967×2.81×5004/(100×9000×1000×183×1/12)=0.39mm

Wmax<[ω]=L/400=500/400=1.25mm

载面尺寸为b×h=50mm×100mm，小龙骨长度约2.0米，小龙骨底下的楞木间距取1.2米，则L=1.2，间距为0.5米。则其受力范围为0.5米。现按单跨简支梁进行验算是否符合要求。

模板传来恒载：q1=3.12×0.5=1.56KN/m

模板传来动载:q2=3.5×0.5=1.75KN/m

小龙骨自重：q3=5×0.05×0.1×1.2=0.03KN/m

∑q=3.34KN/m

取折减系数0.9则∑q=3.34KN/m2×0.9=3.0KN/m

Mmax=qL2/8=3.0×1.22/8=0.54KN.m

Vmax=qL/2=3.0×1.2/2=1.8KN

Tmax=3Vmax/2bh=3×1.8/(2×0.05×0.1)=540KN/m2=0.54N/mm2

Tmax<[fv]=1.4N/mm2

ωmax=5qL4/(384EI)=5×1.43×12004/[384×9.0×103×(1/12)×50×1003]=1.03mm

ωmax<[ω]=L/400=1200/400=3mm

模板自重：q1=5×0.018×1.2=0.108KN/m2

砼荷重：q2=24×0.10×1.2=2.88KN/m2

钢筋荷重：q3=1.1×0.10×1.2=0.132KN/m2

小龙骨自重：q4=5×0.05×0.1×1.2=0.03KN/m

施工荷载：q5=1.5×1.4=2.1KN/m2

恒荷载为：F1=（0.108+2.88+0.132）×0.6m2+0.03×1.2m=1.91KN

动荷载为:F2=2.1×0.6m2=1.26KN

∑F=3.17KN(不取折算系数)

500500500500500500500500

L=1000L=1000L=1000L=1000

Mmax=KmFL=0.21×3.17×1.0=0.67KN.m

fmax=Mmax/Wn=0.67×106/5080=7.98N/mm2<[f]=215N/mm2

选用ф48×3.5㎜钢管,查表知截面抵抗矩：Wx=5080mm3

ωmax=KwFL3/(100EI)=1.581×1910×10003/[100×2.1×105×12.19×104]=1.18mm

ωmax<[ω]=L/400=1000/400=2.5mm

立杆采用ф48×3.5㎜钢管，按1.0m间距设计，因为大楞杆间距按1.2m，故每根顶撑所承受的上部荷载有效范围为S=1.2×1.0m=1.2m2。

楼板模板：q1=5×0.018×1.2(m2)=0.108KN

砼楼板：q2=24×0.10×1.2=2.88KN

钢筋：q3=1.1×0.12×1.2=0.132KN

隔栅方木：q4=5×0.05×0.1×1.2×2=0.06KN

施工荷载：q5=1.0×1.2=1.2KN

∑N=(3.18×1.2+1.2×1.4)=5.5KN

σ=N/An=5.5×103÷489mm2=11.24N/mm2<[fc]=215N/mm2

GB／T 50551-2018标准下载An=489mm2∴满足要求

因梯间最大层高为4.5米，立杆采用对接搭接，在底部200MM处设扫地杆一道，在中间每1.4米设一道水平拉杆，共各设二道水平拉杆。扫地杆、水平拉杆均纵横向设置，并在适当位置设垂直剪刀撑。则

立杆长度L=4500－300=4200mm;L0=L/3=4200÷3=1400mm

碧桂园工程管理（38P）.pdfi=（d2+d12）/4=15.78mm;λ=L0/i=1400÷15.78=88.72mm

σ=N/φAn=（5.5×103）÷（0.63×489）=17.85N/mm2﹤[fc]=215N/mm2

四、模板及支撑体系安装图