施工组织设计下载简介

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公式(2)的计算结果：
=61.59N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

TBT3212.3-2009标准下载l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.027；

公式(3)的计算结果：
=84.88N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

7.2、截面梁250×750模板支撑设计参数

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.500×0.750×1.000=19.125kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×1.000×(2×0.750+0.250)/0.250=2.450kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.250×1.000=0.750kN

均布荷载q=1.2×19.125+1.2×2.450=25.890kN/m

集中荷载P=1.4×0.750=1.050kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；

I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.025kN.m

最大变形V=0.0mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.025×1000×1000/54000=0.454N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

截面抗剪强度计算值T=3×1604.0/(2×1000.000×18.000)=0.134N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.002mm

面板的最大挠度小于83.3/250,满足要求!

二、梁底支撑方木的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.977/1.000=2.977kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.98×1.00×1.00=0.298kN.m

最大剪力Q=0.6×1.000×2.977=1.786kN

最大支座力N=1.1×1.000×2.977=3.275kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；

I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；

(1)方木抗弯强度计算

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1786/(2×40×80)=0.837N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取方木的支座力，如图所示。

均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=0.178kN.m

经过计算得到最大支座F=7.412kN

经过计算得到最大变形V=0.0mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=49.00cm3；

截面惯性矩I=245.00cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.178×106/1.05/49000.0=3.45N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.0mm

顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=7.41kN(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×12.550=1.944kN

N=7.412+1.944+0.000=9.356kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

公式(1)的计算结果：
=105.38N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=56.42N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.027；

公式(3)的计算结果：
=77.75N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

7.3、120厚楼板支撑设计

模板支架搭设高度为11.55米，

搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.50米。U型托撑内设置钢管
48×3.0。

采用的钢管类型为
48×3.0。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.500×0.120×1.000+0.350×1.000=3.410kN/m

活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；

I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.2×3.410+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.075kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.075×1000×1000/54000=1.382N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×3.410+1.4×3.000)×0.300=1.493kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1493.0/(2×1000.000×18.000)=0.124N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×6.410×3004/(100×6000×486000)=0.121mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑方木的计算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.500×0.120×0.300=0.918kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m

静荷载q1=1.2×0.918+1.2×0.105=1.228kN/m

活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.488/1.000=2.488kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.49×1.00×1.00=0.249kN.m

最大剪力Q=0.6×1.000×2.488=1.493kN

最大支座力N=1.1×1.000×2.488=2.736kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；

I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；

(1)方木抗弯强度计算

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1493/(2×40×80)=0.700N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.74kN

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.921kN.m

最大变形vmax=2.66mm

最大支座力Qmax=9.951kN

抗弯计算强度f=0.92×106/4491.0/2=102N/mm2

本设计U型托撑内设置2根钢管，支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=9.95kN

本楼板支撑设计采用U型托撑，抗滑承载力满足要求!

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×8.300=1.072kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.500×0.120×1.000×1.000=3.060kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.482kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=9.58

　　
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

　　i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

　　A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

　　W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49

　　
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

　　k1——计算长度附加系数，取值为1.155；

　　u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

　　a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

公式(1)的计算结果：
=106.80N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=57.75N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

7.4、高支模基础承载力验算

gb50010-2010混凝土结构设计规范.pdf立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

高支模基础承载力设计值:

fg=500kg/m2×9=4500kg/m,

400×1200大梁底立杆传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.2kN=1020kg，每米荷载为1020kg；

DB37／T 5148-2019 地源热泵系统运行管理技术规程N=10200kg≤4500kg。

高支模基础承载力能够满足高支模支撑要求。