施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

W=(b×h2)/6=(50×100×100)/6=83333.333mm3；

则σ=M集/W=170572/83333.333=2.047N/mm2

某泛水泵站工程施工组织设计.doc方木的强度σ＜[f]=17N/mm,满足要求

根据规范挠度计算时不考虑可变荷载，只考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载设计如下：

q=0.2*60600=12120N/m=12.12N/mm

Υ=0.677ql4/100EI

9.2.2.1方木按三跨连续梁计算（中板梁）

荷载计算时采用均布荷载和集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取较大值。

永久荷载S=1.2*（0.5+（24+1.1）*1.8）=54.816KN/m2

则永久均布线荷载设计值为q均静=0.9*54.816*0.2=9.86688KN/m

则活均布线荷载设计值为q均动=0.9*9.1*0.2=1.638KN/m

钢筋混凝土及模板自重线荷载设计值q3=0.9*0.2*1.8*1.2*（25.1）=9.75888KN

跨中集中荷载设计值P2=0.9*9.1*0.2=1.638KN

（2）三跨连续梁情况下方木抗弯强度计算

施工荷载为均布线荷载：M均=0.08*q均静l2+0.1q均动l2

=0.08*9.86688*0.52+0.1*1.638*0.52=238.3N.m

施工荷载为集中荷载：M集=0.175*q均静l2+0.213q均动l2

=0.175*9.75888*0.52+0.213*1.638*0.52=514.2N.m

由于M集＞M均，故应采用M集验算强度。

0.05m*0.1m的方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=(b×h2)/6=(50×100×100)/6=83333.333mm3；

则σ=M集/W=514200/83333.333=6.171N/mm2

方木的强度σ＜[f]=17N/mm,满足要求

根据规范挠度计算时不考虑可变荷载，只考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载设计如下：

q=0.2*54816=10963.2N/m=10.964N/mm

Υ=0.677ql4/100EI

9.2.2.2悬臂梁情况下次楞方木计算

悬臂跨度取模板最大悬挑长度0.3米。

按照均布线荷载设计值进行计算最大弯矩为

M均=0.5q212=0.5×10.908×0.3×0.3=0.49086kN.m

按照集中荷载设计值进行计算最大弯矩为

M集=0.5q212+FL=0.49086+1.638×0.3=0.98226kN.m（选取此值）

抗弯计算强度Υ=0.98226*1000000/83333.333=11.787N/mm2

木方的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求!

挠度计算只考虑永久荷载标准值，则其作用效应的线荷载为

q=60.6*0.2=12.12N/mm

小于300/400=0.75mm,满足设计要求

9.2.3梁底主楞方木计算

主楞方木采用0.1m*0.15m方木间距0.25m。跨度按照l=0.7m计算。

主楞方木按照集中与均布荷载下三跨连续梁、悬臂梁分别进行计算。

（1）按照三跨连续梁进行荷载计算

顶板梁钢筋混凝土及模板自重线荷载设计值q3=0.9*2*0.25*1.2*（25.1）=10.843KN/m

跨中集中荷载设计值P2=0.9*2.5*0.2=0.45KN/m

集中荷载取面板支撑木方的支座力

P=KvF=0.65*（10.843+0.45）=7.341kN

均布荷载取主楞方木的自重q=0.22kN/m。

主楞方木的截面力学参数为

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100*150*150/6=375000mm3；

I=100×150×150×150/12=28125000mm4

(2)按照三跨连续梁进行主楞方木抗弯强度计算

经过计算得到最大弯矩M=0.1FL=1.1293kN.m

抗弯计算强度f=1.2293×106/375000=3.012N/mm2

主楞方木的抗弯计算强度小于17.N/mm2,满足要求!

(3)按照三跨连续梁进行主楞方木抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

Q=1.15F=12.4223KN

截面抗剪强度计算值T=3×12422.3/(2×100×150)=1.243N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2

主楞方木的抗剪强度计算满足要求!

(4)按照三跨连续梁进行主楞方木挠度计算

经过计算得到最大变形

V=1.146*12422.3*8003/100/10000/28125000=0.26mm

最大挠度小于800/400,满足要求!

主楞方木采用0.1m*0.15m方木间距0.5m。跨度按照l=1.1m计算。

主楞方木按照集中与均布荷载下三跨连续梁、悬臂梁分别进行计算。

中板梁顶板梁钢筋混凝土及模板自重线荷载设计值q3=0.9*1*0.5*1.2*（25.1）=13.554KN/m

跨中集中荷载设计值P2=0.9*2.5*0.2=0.45KN/m

集中荷载取面板支撑木方的支座力

P=KvF=0.65*（13.554+0.45）=9.1026kN

均布荷载取主楞方木的自重q=0.22kN/m。

主楞方木的截面力学参数为

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100*150*150/6=375000mm3；

I=100×150×150×150/12=28125000mm4

(2)按照三跨连续梁进行主楞方木抗弯强度计算

经过计算得到最大弯矩M=0.1FL=1.5389kN.m

抗弯计算强度f=1.5389×106/375000=4.104N/mm2

主楞方木的抗弯计算强度小于17.N/mm2,满足要求!

(3)按照三跨连续梁进行主楞方木抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

Q=1.15F=16.1046KN

截面抗剪强度计算值T=3×16104.6/(2×100×150)=1.61N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2

主楞方木的抗剪强度计算满足要求!

(4)按照三跨连续梁进行主楞方木挠度计算

经过计算得到最大变形

V=1.146*16104.6*8003/100/10000/28125000=0.336mm

最大挠度小于1100/400,满足要求!

(5)按照悬臂梁进行荷载计算

集中荷载取面板支撑木方的支座力P=9.875kN

均布荷载取主楞方木的自重q=0.22kN/m。

（6）按照悬臂梁进行顶托梁抗弯强度计算

经过计算得到最大弯矩M=FL=2.9625kN.m

抗弯计算强度f=2.9625×106/375000=7.9N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

（7）按照悬臂梁进行主楞方木抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

Q=F=9.875kN

截面抗剪强度计算值T=3×9875/(2×100×150)=0.9875N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2

梁的抗剪强度计算满足要求!

（8）按照悬臂梁进行顶托梁挠度计算

经过计算得到最大变形

V=9875*300*300*300/3/10000/28125000=0.316mm

梁的最大挠度小于300/400满足要求!

9.2.4梁底架体稳定性计算（不考虑风荷载）

（1）支撑架体参数：立杆钢管规格：Φ48mm×3.0mm,2m高梁立杆横距0.3m;2m梁高立杆横距0.5m;立杆纵距:0.8m,步距：0.7m，顶板架体高5.15m，底板架体高度：4.26m；

梁模板支撑主楞钢管为（Φ48mm×3.0mm）

（2）、静荷载标准值包括以下内容

2m高梁架体自重标准值：NG1=0.202*5.15=1.0403KN

1m高梁架体自重标准值：NG1=0.202*4.26=0.861KN

2m高梁模板自重标准值：NG2=0.5*0.8*0.25=0.1KN

1m高梁模板自重标准值：NG2=0.5*0.8*0.5=0.2KN

2m高梁钢筋砼自重标准值：NG3=25.1*0.7*0.25*2=10.542KN

1m高梁钢筋砼自重标准值：NG3=25.1*0.8*0.5*1=10.04KN

2m高梁静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=11.6823KN

1m高梁静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=11.101KN

（3）、活荷载为施工荷载标准值与振捣砼时产生的荷载

经计算，活荷载标准值NQ=（1.5+2.0）=3.5KN

（4）、不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值计算公式

2m高梁N=（1.2NG+1.4NQ）=18.919KN

1m高梁N=（1.2NG+1.4NQ）=18.222KN

（5）、立杆稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆稳定性公式σ=N/ΦA≤f

其中N——立杆的轴心压力设计值（KN）

Φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到

i——计算立杆截面的回转半径（mm）查表得到i=16

A——立杆的截面积A=424.1mm2

W——立杆的截面模量W=4492.068mm3

σ——钢管立杆抗压强度计算值

K——满堂支撑架计算长度附加系数,查表得1.155

h——步距h=0.7m

a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，本次计算a取40cm；

μ1、μ2——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表得μ1=1.536、μ2=3.577

满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不值：

顶部立杆段：Lo=kμ1(h+2a)=1.155*1.536*（0.7+2*0.4）=2.661m

Lo/i=2661/16=146.4,查表A.0.6得，Φ=0.253

则钢管立杆受压强度计算值σ=N/Φ

2m高梁A=18919/0.253/424.1=176.4N/mm2

1m高梁A=18222/0.253/424.1=169.8N/mm2

非顶部立杆段：Lo=kμ2h=1.155*3.557*0.7=2.876m

Lo/i=2876/16=179.75,查表得，Φ=0.22

则钢管立杆受压强度计算值σ=N/Φ,

2m高梁A=18919/0.22/424.1=202.8N/mm2

1m高梁A=15281/0.22/424.1=195.3N/mm2

9.2.5、梁侧加固对拉螺栓强度计算

N为对拉螺栓最大轴力设计值，（M14对拉螺栓轴向拉力设计值为17.8KN）

a为对拉螺栓横向间距按（0.6m）

B为对拉螺栓竖向间距(小于0.4m)

Fs为新浇筑混凝土作用于模板的侧压力、倾倒混凝土作用于模板的侧压力设计值

F1为新浇筑混凝土作用于模板的侧压力

F2为倾倒混凝土作用于模板的侧压力（2KN/m2*0.6*2.2=2.64KN）

F1=0.22RcToβ1β2V1/2

Rc为混凝土的重力密度（24KN/m3）

V为混凝土浇筑速度(1.0m/h)

To为初凝时间（6h）

β1为外加剂影响修正系数，取1.0

β2为塌落度影响系数（泵送塌落度大于150mm.取1.2）

则F1=0.22*24*6*1.0*1.2*1.01/2=38.02KN

F1’=24*2(梁高)=48KN

则Fs=F1+F2=48+2.64=50.64KN

则N=abFs=0.6*0.4*50.64=12.15KN

梁侧模加固对拉螺栓强度满足要求。

9.2.6中板剪力检算：

施工阶段无人群、设备荷载；

施工顶板时，站台层支架不拆除；

站厅层立杆受力：19.5457kN/根，布局为0.8m×0.7m；

站台层立杆受力：39.403kN/根，布局为1.1m×0.8m；

中板结构自重：横向跨度最大为6.2m，自重25×0.4×6.2/2=31kN/m；

取车站纵向1延米进行检算：

Fvmax=19.5457/0.8/0.7+39.403/1.1/0.8+31×1=110.68kN

Fvmax1=1.1×1.25×Fvmax=152.185kN

矩形抗剪配筋计算(无腹筋)

DB3306／T 026-2020 研学旅行村镇建设与管理规范.pdf钢筋中心距混凝土边缘的距离a

混凝土轴心抗拉强度设计值ft

箍筋抗拉强度设计值fyv

同一截面内所需配置的箍筋各肢的全部截面面积As

混凝土轴心抗压强度设计值fc

扩大基础施工方案-地下候车室铁路桥下部基础为扩大基础0.25*βc*fc*b*h0

截面验算V≤0.25*βc*fc*b*h0

Deq=F29/G29