施工组织设计下载简介

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冷链物流交易中心扩建项目物料提升机基础施工方案

Myk=Mgyk＋Mqyk=1.98＋1.98=3.96kN·m

Vxk=Vgxk＋Vqxk=0.00＋0.00=0.00kN·m

Vyk=Vgyk＋Vqyk=0.00＋0.00=0.00kN·m

地基三七灰土换填施工方案.docx绕X轴弯矩:M0xk=Mxk－Vyk·(H1＋H2)=0.00－0.00×0.25=0.00kN·m

绕Y轴弯矩:M0yk=Myk＋Vxk·(H1＋H2)=3.96＋0.00×0.25=3.96kN·m

(3)作用在基础顶部的基本组合荷载

不变荷载分项系数rg=1.20 活荷载分项系数rq=1.40

F=rg·Fgk＋rq·Fqk=129.71kN

Mx=rg·Mgxk＋rq·Mqxk=0.00kN·m

My=rg·Mgyk＋rq·Mqyk=5.15kN·m

Vx=rg·Vgxk＋rq·Vqxk=0.00kN

Vy=rg·Vgyk＋rq·Vqyk=0.00kN

(4)作用在基础底部的弯矩设计值

绕X轴弯矩:M0x=Mx－Vy·(H1＋H2)=0.00－0.00×0.25=0.00kN·m

绕Y轴弯矩:M0y=My＋Vx·(H1＋H2)=5.15＋0.00×0.25=5.15kN·m

混凝土：C20 钢筋：HRB335(20MnSi)

底面积：S=(A1＋A2)(B1＋B2)=5.20×3.00=15.60m2

绕X轴抵抗矩：Wx=(1/6)(B1+B2)(A1+A2)2=(1/6)×3.00×5.202=13.52m3

绕Y轴抵抗矩：Wy=(1/6)(A1+A2)(B1+B2)2=(1/6)×5.20×3.002=7.80m3

修正后的地基承载力特征值fa=118.00kPa

2．轴心荷载作用下地基承载力验算

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算：

pk=(Fk＋Gk)/A (4－1)

Fk=Fgk＋Fqk=106.81＋1.10=107.91kN

Gk=20S·d=20×15.60×0.25=78.00kN

pk=(Fk＋Gk)/S=(107.91＋78.00)/15.60=11.92kPa≤fa，满足要求。

3．偏心荷载作用下地基承载力验算

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算：

当e≤b/6时，pkmax=(Fk＋Gk)/A＋Mk/W (4－2)

pkmin=(Fk＋Gk)/A－Mk/W (4－3)

当e＞b/6时，pkmax=2(Fk＋Gk)/3la (4－4)

偏心距exk=M0yk/(Fk＋Gk)=3.96/(107.91＋78.00)=0.02m

e=exk=0.02m≤(B1＋B2)/6=3.00/6=0.50m

pkmaxX=(Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy

=(107.91＋78.00)/15.60＋3.96/7.80=12.42kPa

≤1.2×fa=1.2×118.00=141.60kPa，满足要求。

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算：

Fl≤0.7·βhp·ft·am·h0 (4－5)

Fl=pj·Al (4－6)

am=(at＋ab)/2 (4－7)

pjmax,x=F/S＋M0y/Wy=129.71/15.60＋5.15/7.80=8.97kPa

pjmin,x=F/S－M0y/Wy=129.71/15.60－5.15/7.80=7.65kPa

pjmax,y=F/S＋M0x/Wx=129.71/15.60＋0.00/13.52=8.31kPa

pjmin,y=F/S－M0x/Wx=129.71/15.60－0.00/13.52=8.31kPa

pj=pjmax,x＋pjmax,y－F/S=8.97＋8.31－8.31=8.97kPa

(1)柱对基础的冲切验算：

H0=H1＋H2－as=0.25＋0.00－0.08=0.17m

Alx=1/2·(A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)－1/4·(A1＋A2－A－2H0)2

=(1/2)×5.20×(3.00－1.99－2×0.17)－(1/4)×(5.20－4.20－2×0.17)2=1.63m2

Flx=pj·Alx=8.97×1.63=14.66kN

ab=min{A＋2H0,A1＋A2}=min{4.20＋2×0.17,5.20}=4.54m

amx=(at＋ab)/2=(A＋ab)/2=(4.20＋4.54)/2=4.37m

Flx≤0.7·βhp·ft·amx·H0=0.7×1.00×1100.00×4.370×0.170

=572.03kN，满足要求。

Aly=1/4·(2B＋2H0＋A1＋A2－A)(A1＋A2－A－2H0)

=(1/4)×(2×1.99＋2×0.17＋5.20－4.20)(5.20－4.20－2×0.17)

Fly=pj·Aly=8.97×0.88=7.88kN

ab=min{B＋2H0,B1＋B2}=min{1.99＋2×0.17,3.00}=2.33m

amy=(at＋ab)/2=(B＋ab)/2=(1.99＋2.33)/2=2.16m

Fly≤0.7·βhp·ft·amy·H0=0.7×1.00×1100.00×2.160×0.170

=282.74kN，满足要求。

计算公式：《混凝土结构设计规范》（GB50010——2002）

Fl≤1.35·βc·βl·fc·Aln (４－8)

局部荷载设计值：Fl=129.71kN

混凝土局部受压面积：Aln=Al=B×A=1.99×4.20=8.36m2

混凝土受压时计算底面积：Ab=min{3B,B1＋B2}×min{A＋2B,A1＋A2}=15.60m2

混凝土受压时强度提高系数：βl=sq·(Ab/Al)=sq·(15.60/8.36)=1.37

1.35βc·βl·fc·Aln

=1.35×1.00×1.37×9600.00×8.36

=147985.27kN≥Fl=129.71kN，满足要求。

按《建筑地基基础设计规范》(GB50007——2002)下列公式验算：

MⅠ=a12[(2l＋a')(pmax＋p－2G/A)＋(pmax－p)·l]/12 (４－9)

MⅡ=(l－a')2(2b＋b')(pmax＋pmin－2G/A)/48 (４－10)

(1)柱根部受弯计算：

G=1.35Gk=1.35×78.00=105.30kN

X方向受弯截面基底反力设计值：

pminx=(F＋G)/S－M0y/Wy=(129.71＋105.30)/15.60－5.15/7.80=14.40kPa

pmaxx=(F＋G)/S＋M0y/Wy=(129.71＋105.30)/15.60＋5.15/7.80=15.72kPa

pnx=pminx＋(pmaxx－pminx)(2B1＋B)/[2(B1＋B2)]

=14.40＋(15.72－14.40)×4.99/(2×3.00)

=15.50kPa

MⅠ=[(B1＋B2)/2－B/2]2{[2(A1＋A2)＋A](pmaxx＋pnx－2G/S)

＋(pmaxx－pnx)(A1＋A2)}/12

=(3.00/2－1.99/2)2((2×5.20＋4.20)(15.72＋15.50－2×105.30/15.60)＋(15.72－15.50)×5.20)/12=5.53kN·m

MⅡ=(A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pmaxx＋pminx－2G/S)/48

=(5.20－4.20)2(2×3.00＋1.99)(15.72＋14.40－2×105.30/15.60)/48=2.77kN·m

相对受压区高度：ζ=0.003837 配筋率：ρ=0.000123

ρ<ρmin=0.001500 ρ=ρmin=0.001500

计算面积：375.00mm2/m

相对受压区高度：ζ=0.003331 配筋率：ρ=0.000107

ρ<ρmin=0.001500 ρ=ρmin=0.001500

计算面积：375.00mm2/m

1．X方向弯矩验算结果：

计算面积：375.00mm2/m

实配面积：565.49mm2/m

2．Y方向弯矩验算结果：

计算面积：375.00mm2/m

实配面积：565.49mm2/m

湖南红星冷冻食品有限公司冷链物流交易中心扩建项目1#、2#冷库建安工程，按施工时垂直运输的需要，在楼边设置SSD60/60型升降机4台，最大使用高度至六层楼面，离地37.5m，物料提升机与楼层外缘间隔距离1.40m，需搭设平台，以供人员和材料的出入。

平台采用扣件和φ48×3.0钢管搭设，左右外侧立面采用密目型安全网封闭。

一、平台的几何尺寸和构造

参照扣件式双排钢管脚手架的构造型式，自地面至六层楼面搭设出入平台，总高2m，平台的里立杆离墙0.10m、外立杆离机架立柱0.10m、里外立杆横向排距1.20m。相应升降机的吊笼位置，立杆纵向间距，步距１～3层为1.50m、四层以上为1.30m。横向水平杆的里端与楼层外缘梁顶紧，左、右端内立杆分别与柱用扣件和钢管连结，连结杆的竖向间距3.00m。在楼层平面上，铺满木板，板底设间距0.50m的纵向水平钢管，左、右西两边设置1.80m高防护栏杆和0.30m高踢脚杆作临边防护，离楼层边沿1.50m处设置可前后开启的双扇铁栅防护门。

立杆横距lb(m):1.20，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵距la(m):1.70，平台支架计算高度H(m)：46.00；

平台底钢管间距离(mm)：400.00；

钢管类型(mm):Φ48×3.0，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；

施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):500.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。

2.板底支撑钢管计算:

板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.73cm3；

截面惯性矩I=11.36cm4；

(1)脚手板自重(kN/m)：

q1=0.3×0.4=0.12kN/m；

(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：

Q1=4×0.4=1.6kN/m；

板底支撑钢管按简支梁计算。

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×Q1=1.2×0.12+1.4×1.6=2.384kN/m；

最大弯距Mmax=0.125×2.384×1.72=0.861kN·m；

支座力N=0.5×2.384×1.7=2.026kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.861×106/(4.73×103)=182.076N/mm2；

板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

板底钢管的计算应力182.076N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求。

q=q1=0.12kN/m；

V=(5×0.12×(1.7×103)4)/(384×2.06×100000×11.36×104)=0.558mm；

板底支撑钢管的最大挠度为0.558mm小于钢管的最大容许挠度1700/150与10mm，满足要求。

3.横向支撑钢管计算:

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；

集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P=2.026kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.811kN·m；

最大变形Vmax=5.312mm；

最大支座力Qmax=4.053kN；

最大应力σ=Mmax/w=0.811×106/4.73×103=171.394N/mm2；

横向钢管的计算应力171.394N/mm2小于横向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

横向支撑钢管的最大挠度为5.312mm小于横向支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10mm，满足要求！

4、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=4.053kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

5.支架立杆荷载标准值(轴力)计算:

1)静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的结构自重(kN)：

NG1=0.129×46=5.939kN；

(2)栏杆、挡脚板的自重(kN)：

NG2=0.15×1.2×10/2=0.9kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3=0.3×1.2×1.7×10/4=1.53kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.939+0.9+1.53=8.369kN；

2)活荷载为施工人员及卸料荷载:

施工人员及卸料荷载标准值：NQ=4×1.2×1.7/4=2.04kN；

3)因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.369+1.4×2.04=12.898kN；

6.立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)：N=12.898kN；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ＝lo/i的值查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；

A——立杆净截面面积(cm2)：A=4.5cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；

σ——钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

l0——计算长度(m)；

参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：

λ=μh/i=1.8×1.5×103/15.9=169.811<210，长细比满足要求；

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.8×1.5=3.118m；

λ=l0/i=3118/15.9=196；

由长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.188；

钢管立杆受压应力计算值；σ=12.898×103/(0.188×450)=152.462N/mm2；

立杆钢管稳定性验算σ=152.462N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

7．立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=250kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=500kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=51.59kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.9kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=51.59≤fg=250kPa。地基承载力满足要求！

1.单位工程各级负责人按安全技术规范与建筑施工安全检查标准的有关要求及本方案、逐级向搭设和使用人员进行技术及安全交底。

2.按有关要求对钢管、扣件和槽钢等材料进行检查验收，不合格的构配件不得使用。

3.清除地面杂物，并将搭设部位的外脚手架拆除。

1.按方案的平面位置安放立杆、钢管的铺设必须平稳，底排钢管不得悬空。

搭设顺序：立杆——第一步横向水平杆——第一步纵向水平杆——连墙杆——第二步横向水平杆——第二步纵向水平杆

立杆：立杆均采用对接扣件对接、接头应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，在高度方向错开的距离不应小于0.50m。立杆和纵、横向水平杆安装后即设置连墙杆。

纵、横向水平杆：纵向水平杆设于横向水平杆之上，纵、横向水平杆均设在立杆外侧，宜采用通长钢管，尽量避免接头连接。同一步的纵、横水平杆必须四周交圈成封闭型。与楼层梁接近的横向水平杆的里端要伸至梁外缘顶紧。

连墙杆：从第二步的左右侧横向水平杆处开始设置，竖向每隔3.00m高设置一道，以确保平台构架的整体稳定，其刚性连接的做法详见附图的柱墙拉结点详图。

平台板、栏杆与踢脚杆：与楼层面平的各步上，在内外纵向水平杆之间均匀增设二道纵向水平杆，杆上用铁丝绑扎，间距300～400mm的横向方木搁栅、搁栅上纵向铺设20～25原木板，铁钉固定，要求满铺、铺稳。栏杆与踢脚杆固定在东、西二边的立柱外侧，栏杆高度1.20m，踢脚杆高度0.30m，杆内侧绑扎竹脚手板作临边防护。

2.节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40～60N·m。安装后的扣件螺栓应用板手全面检查，不合格的必须重新拧紧。

3.架体立杆垂直度应≤1/300钢桁架吊装施工工艺（单机吊装、双机抬吊），且应同时控制最大垂直度偏差50mm。

4.纵向钢管的水平偏差≤1/250。

1.平台搭设人员必须是经培训、考核合格的专业架子工，搭设人员须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。

2.平台的构配件按规定进行检验，合格后方准使用。搭设时要按阶段（基底完成后，搭设10m高度后，达到搭设高度后，平台上施加荷载前）进行质量检查，发现问题及时校正。搭设质量必须符合有关规定要求后方可投入使用。

3.出入平台上不准堆载任何物品，要保证畅通，短时堆载不得超载（不大于4.0kN/m2），并有专人经常性地对平台进行检查和维修。

4.平台使用期间，严禁任意拆除纵、横水平杆、连墙杆、栏杆、踢脚杆等杆件旧房改造施工组织设计，若要拆除上述任一杆件均应报主管部门批准，并采取对应的安全措施。

5.平台左右二边的外侧立面上用密目型安全网封闭，以防坠物伤人。