施工组织设计下载简介

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渝高香洲三期主体结构工程模板施工方案

Vmax＝4.35kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.35×1000/424＝20.52N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

DB23／T 1771-2016标准下载νmax＝2.86mm

νmax＝2.86mm≤[ν]＝3mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

λ＝h/i＝1500/15.9＝94.34≤[λ]＝150

Mw＝0.92×1.4×0.18×1.2×1.52/10＝0.06kN·m

Nw＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1.2×1.2+0.92×1.4×0.06/1.2＝7.54kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝7535.7/(0.67×424)+0.06×106/4490＝38.68N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝7.54kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.54/(1×0.1)＝75.36kPa＞fak＝70kPa

不满足要求！请减小立柱纵横向间距或对地基进行处理！

1.主梁抗弯强度验算，不满足要求！请减小小梁间距或立柱纵向间距，或优化小梁位置等！

2.立柱地基基础计算，不满足要求！请减小立柱纵横向间距或对地基进行处理！

梁模板（扣件式）计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.81kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m

σ＝Mmax/W＝0.01×106/37500＝0.32N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×17.95×754/(100×10000×281250)＝0.001mm≤[ν]＝l/400＝75/400＝0.19mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×21.81×0.08+0.446×1.76×0.08＝0.7kN

R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×21.81×0.08+1.223×1.76×0.08＝2.03kN

R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×21.81×0.08+1.142×1.76×0.08＝1.67kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2l=0.393×17.95×0.08＝0.53kN

R2'=R4'=1.143q2l=1.143×17.95×0.08＝1.54kN

R3'=0.928q2l=0.928×17.95×0.08＝1.25kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.23×0.92，0.5×2.23×0.052]＝0.19kN·m

σ＝Mmax/W＝0.19×106/64000＝3.02N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.23×0.9，2.23×0.05]＝1.219kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.219×1000/(2×60×80)＝0.38N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.62×9004/(100×9350×2560000)＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝1.62×504/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.23×0.9，0.393×2.23×0.9+2.23×0.05]＝2.29kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.11kN，R2＝R4＝2.29kN，R3＝1.73kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.62×0.9，0.393×1.62×0.9+1.62×0.05]＝1.67kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.6kN，R'2＝R'4＝1.67kN，R'3＝1.3kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.335×106/5080＝66N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝5.265kN

τmax＝2Vmax/A=2×5.265×1000/489＝21.53N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

R＝max[R1,R4]＝0.56kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.56kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.49kN，R2＝5.17kN，R3＝5.17kN，R4＝0.49kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝5214/(0.67×424)+0.05×106/4490＝29.52N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝5.82kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

冷库的安全施工组织设计立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝5.21/(1×0.15)＝34.76kPa≤fak＝140kPa

【请补充立杆、纵横水平杆平面布置图】

【请补充支撑系统立面图、剖面图】

【请补充水平剪刀撑布置平面图及竖向剪刀撑布置投影图】

【请补充梁板支模大样图】

T／CWAN 0044-2020标准下载【请补充支撑体系监测平面布置图】

【请补充连墙件布设位置及节点大样图】