施工组织设计下载简介
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阿尔及尔2500m3预应力混凝土球形水塔施工组织设计栅定位的依据，外模几何尺寸的准确，主要靠外架和外架上每步设一道钢丝绳箍，在已浇
筑的混凝土内预埋螺栓，将外架牢牢拉住。
三个球形水塔钢筋总量共1101t，球体钢筋分上、下半球两次绑扎，下半球钢筋中环
梁以下为三层钢筋，中环梁以上为两层钢筋，绑扎时分层进行。绑扎第一层时，先绑扎纬
向筋JGJ／T 69-2019 地基旁压试验技术标准（完整正版、清晰无水印）.pdf，后绑经向筋，依次进行。两层之间的尺寸以撑码控制，上半球钢筋的绑扎基本同下
架子搭设照常规的方法，该架子除操作利用之外，还要用来承担球体模板和混凝土重
量的垂直压力，为了在模板侧压力的作用下，使架子不至外移，架子在球体范围内，按每
步设量纵横向剪刀撑一道钢丝绳箍，同时在上半球范围内，按每两步设置一道拉杆，与球
三个球形水塔混凝土总室共8525㎡°，水柜混凝土的浇筑根据法国施工规范的要求，
混凝土浇筑的高度不得超过1.5m，球体混凝土浇筑分层浇，每层厚0.5m左右，为了减
少模板变形，混凝土下料按半圆交叉循环浇捣进行。
阿国不生产高标号水泥，·只有325*水泥，而按照我国施工验收规范规定，不宜采用低
于混凝土标号1.25倍的水泥，避免因水泥用量过大，早期混凝土水化热过高。此外，还需
解决减少混凝土在终凝至硬化过程中的湿度收缩变化，粘滞度大，高空作业空气流速大，
气温高，水份蒸发快等施工不利因素。再者，水柜配筋密度大，预应力预埋波纹管道较多，
也给混凝土浇筑工作带来很多困难。为解决以上几个不利因素，在2500m?球塔的混凝土施
工中采用了适用于防渗性混凝土及预应力混凝土的法国产SIKa液态PLASTIMNTBY40强
力减水增塑剂，延长了混凝土的初凝时间，减少和推迟了混凝土中的水化热，达到了S8抗
渗性能，解决了混凝土施工的难点。
混凝土在试配过程中应作不同对比，并经过原材料分析，找出最佳级配，以保证设计
混凝土的质量经现场抽样做试块，强度均能满足要求。总共为65组，球体设计强度等
级为C28（300*），其中7d、14d为27组，平均强度为28.4MPa，强度合格。28d强度为38
组，平均强度为35。4MPa，强度达90%以上占四组，100%以上占34组。试块试验单位由
阿方业主及阿方C.T.C指定，在阿尔及尔房产管理局等试验室试验。
1.锚固端喇叭管及软金属波纹管安装
锚固端锚板考虑灌浆需要，增加灌浆嘴，有内丝扣，并增加了闸阀，灌浆时不需人工
软金属波纹管代替硬波纹管作为预应力孔道成形还是第一一次，采用硬质波纹管在半径
4.5～9m内成形，接口处易裂，运输安装困难。为防止软管漏浆变形、穿束困难和移位等
现象，在波纹管安装过程中，增加了定位钢筋支托波纹管，双向绑扎，确保波纹管位置的
正确。扶壁波纹管与喇叭管接头处加焊了角钢，从而解决了波纹管在扶壁变拆的困难。
由于球体混凝土量大，且混凝土浇筑次数多，工种交叉作业频繁，为避免施工中损坏
软波纹管，漏浆变形，确保预留孔成形，在波纹管内增穿了橡胶软管，混凝土浇筑前采用
多头分水器加压及冲水穿拔法。混凝土浇筑后第二天，将软管拔出。这就是“双保成孔法”
解决了软管成孔难度大的具体困难，从而杜绝了因某一孔道漏浆而造成无法穿束的困难，
保证了工期。因采取措施得当，从未发生堵塞，成孔圆滑，无硬弯、损坏等现象，效果良
2.钢绞线断料与穿束
大吨位塔吊或汽车吊配合，将钢绞线吊起放入开盘架内，安好保险罩后方可剪断绑扎钢带，
否则反弹出来伤人，易绞乱而报废。该钢绞线为内抽芯，然后按所需断料长度在简易的下
料平台上用固定式砂轮切割机将钢绞线切断，并编号堆放。
穿束前选用塔吊视线好的两个扶壁，把预应力孔道进行编号，然后用塔吊将钢绞线1/2
的长度处用绳索吊起，缓慢就位，安装好穿束器，用人工直接穿入孔内。
张拉预应力必须待水柜最后一次浇筑的混凝土强度达到设计强度的100%以上时方可
进行。张拉采用四台千斤顶分两组对称张拉的方法进行，先张拉完对称一组预应力束环后，
再调90°张拉另一组预应力束环。为了避免夹片损坏，造成滑丝和解决高空千斤顶搬移难
的矛盾，将两次分级加荷改为一次加荷的方法。为了做到四台千斤顶同步工作，用两只对
张拉应力分三级进行。
O~→10%0—→50%0c
一>100%0c0m
为了便于在球面体的预应力锚固端安装千斤顶，尤其是球体下部，因空间操作面小，
安装200kg重千斤顶就位难度很大，为此除设工作平台外，另设两只神仙葫芦，斜向拉紧
孔道灌浆是预应力施工的最后一道工序，为了减少预应力损失，我们采用了张拉一批
及时灌浆一批的方法。本工程选用杭州市建筑机械厂生产的UBTa型挤压式灰浆泵，配以
同型号的带震动筛的储料斗，用水灰比为0.4~0.45的水泥净浆掺以1%的铝粉和1%的减
水剂进行灌注，灌浆压力控制在6~8kg/cm²，稍停后补灌1～2次，工作压力控制在10~
12kg/cm²，全球72孔分两次灌完。
5.端头钢绞线切割与封头
孔道灌浆2～3天后，预应力筋端头多余的钢绞线，应用氧乙炔割除，为避免损伤预应
力筋，快速切割后立即用水冲洗降温。切割后外露锚环的钢绞线应大于15mm，施工中以
环氧树脂胶泥作为锚具封头，既保证了防腐、锈，又体现出预应力混凝土球塔结构外貌，
为了便于在球面体的预应力错固端安装千斤顶，尤其是球体下部，因空间操作面小，
安装200kg重千斤顶就位难度很大，为此除设工作平台外，另设两只神仙葫芦，斜向拉紧
孔道灌浆是预应力施工的最后一道工序，为了减少预应力损失，我们采用了张拉一批
及时灌浆一批的方法。本工程选用杭州市建筑机械厂生产的UBTa型挤压式灰浆泵，配以
同型号的带震动筛的储料斗，用水灰比为0.4~0.45的水泥净浆掺以1%的铝粉和1%的减
水剂进行灌注，灌浆压力控制在6~8kg/cm²，稍停后补灌1～2次，工作压力控制在10~
12kg/cm²，全球72孔分两次灌完。
5.端头钢绞线切割与封头
孔道灌浆2～3天后，预应力筋端头多余的钢绞线，应用氧乙炔割除，为避免损伤预应
力筋，快速切割后立即用水冲洗降温。切割后外露锚环的钢绞线应大于15mm，施工中以
环氧树脂胶泥作为锚具封头，既保证了防腐、锈，又体现出预应力混凝土球塔结构外貌，
3·7·5预应力施工工艺分析
张拉程序分析：按原设计要求张拉程序，先将预应力束按两种张拉应力级别进
按原设计要求张拉程序，先将预应力束按两种张拉应力级别进
行跳档，即先张拉50%应力值，以后再逐步补足到设计应力值。目的是减少分批张拉损失。
施工时如采取以上办法张拉，每道扶壁要先后进行8次才能完成，工期长、钢绞线易生锈，
更主要的是二次张锚具易损裂、滑丝、不安全、施工难度大。从理论计算看，球面最大直
径赤道处，混凝土厚350mm，总压缩量半径为1.15cm，而采取一次张拉达到100%应力值
与二次张拉弹性压缩值相差1/4，从理论分析，损失4.8%应力。但球体预应力值有56%集
中在三分之一球面以下，而混凝土厚度又超过赤道混凝土厚度近两倍（混凝土厚900mm），
压缩邀相差甚小。而从预应力束摩阻力损失测试与实际张拉延伸值数值结果分析，摩阻系
数平均值偏小，延伸值偏大6.69%，预应力束实际应力值比理论值偏大。另所选用的法国
产高强钢绞线为低松弛（2.5%），比原设计使用国产松弛损失值小。综合以上摩阻系数及
原料等有利因素，认为在球体整个结构张拉先后是不可避免的，应力损失是客观存在的，
但由于预应力束较分散，混凝土受压区范围小影响也较小。为减少二次张拉锚具损裂、滑
丝、应力损失大、拆换不安全等不利因素，采用从中环梁向下大应力区，即一→①束应
即先张拉应力大的区域部位，后张拉应力小的区域，对大应力区的影响较小，可以确保工
（2）摩阻系数测试分析：混凝土球形水柜水平向环向预应力束，按照不同的高度，半
径的差异，曲率也随着变化，预应力的水平环束在波纹管内的摩阻力也随着半径的大小而
增减，另外预应力束的端部有一段反向包角和一直线段延伸到锚固端，而反向包角也随预
应力束位置不同而有所大小，因此张拉过程中，应力应变及摩阻力是受以上三个因素制约
的，这是一个随位面确定的定量。
另一个是在施工中安装预应力波纹管通道的圆顺程度，有无拐角和混凝土浆渗透等，也
直接影响摩阻系数的大小，这是施工技术和管理方面的活因素，也是确保工程质量，确保预
应力值的关键所在。从球体72道预应力束最大半径9.169m到最小半径4.533m，18道完整的
预应力环箍张拉应力应变的数据来分析摩阻系数，实际值比理论值偏大，第一个塔3*塔张拉
的72束延伸值总和为∑△L=9962mm中关村青年小区10号、11号楼底板大体积混凝土施工方案.doc，平均每束△L=138.36mm，而理论值为△L=
9314mm，平均值为△L=129.36mm。实际延伸值偏大6.69%.3*塔摩阻力测试16组数据看，
实际延伸值∑△L=2165mm，平均值△L=135.31mm，理论值≥AL=2064mm，平均值
△L=129mm，对比偏大4.86%。1*塔第二次6组摩阻测试数据，实际延伸值≥△L=883mm，
平均值△L=147.16mm，理论值△L=810mm，平均值△L=135mm，偏大9%。
因此从以上数据分析结果，可以得出在外因影响下，摩阻系数符合理论计算值，波纹
管安装质量良好CJJ／T 282-2019 城市供水应急和备用水源工程技术标准 ，摩阻系数偏小，球体预应力的建立正确。