施工组织设计下载简介

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紫烟阁二期建筑悬挑脚手架施工方案

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=21.325kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度2000MPaSJG 80-2020 道路隧道设计标准.pdf，直径15.5mm。

得到：[Fg]=25.287KN>Ru＝21.325KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=21.325kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(21325×4/(3.142×50×2))1/2=16.5mm；

实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作即可。

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

23.523/(3.142×20×1.43)=0.262mm。

螺栓的轴向拉力N=0.024kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，满足要求！

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于138.51kN，大于锚固力N=10.65kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

十三、脚手架配件数量匡算:

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，

因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

N2=2.2·(H/h+1)·n+(c/la+1)·(m+2)·K·2.2

N4=0.3·L/li

直角扣件数(个)N2=2.2×(20.00/1.50+1)×202+(150.00/1.50+1)×(2+2)×8×2.2=13481；

对接扣件数(个)N3=13884.00/6.00=2314；

旋转扣件数(个)N4=0.3×13884.00/6.00=695；

根据以上公式计算得长杆总长13884m；小横杆1731根；直角扣件13481个；对接扣件2314个；旋转扣件695个；脚手板346.5m2。

双排脚手架搭设高度为21m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×2.75；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处湖南长沙市，基本风压0.32kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.031；

脚手板铺设总层数:13；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

楼面设计荷载2.000kN/m2

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.5/3=0.15kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.5/3=1kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.031+1.2×0.15+1.4×1=1.617kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=1.617×1.052/8=0.223kN·m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=53.306N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=53.306N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.031+0.15+1=1.181kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度ν=5.0×1.181×10504/(384×2.06×105×100400)=0.904mm；

小横杆的最大挠度0.904mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.031×1.05=0.032kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.05×1.5/3=0.158kN；

活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/3=1.05kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.032+1.2×0.158+1.4×1.05)/2=0.849kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.031×1.5×1.5=0.006kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.267Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.849×1.5=0.34kN·m；

M=M1max+M2max=0.006+0.34=0.345kN·m

最大应力计算值σ=0.345×106/4180=82.652N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=82.652N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.031×15004/(100×2.06×105×100400)=0.051mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.883Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.032+0.158+1.05）/2=0.62kN

ν=1.883×0.62×15003/(100×2.06×105×100400)=1.905mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.051+1.905=1.956mm；

大横杆的最大挠度1.956mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.031×1.05×2/2=0.032kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.031×1.5=0.046kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.032+0.046+0.236)+1.4×1.575=2.582kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.05×2/2)×0.031/1.80]×21.00=2.997kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×13×1.5×(1.05+0.3)/2=3.949kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×13×1.5/2=1.462kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×21=0.158kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.566kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.566+0.85×1.4×3.15=14.027kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.566+1.4×3.15=14.689kN；

六、立杆的稳定性计算:

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.32×0.74×0.214=0.035kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.035×1.5×1.82/10=0.021kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=14.027kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=14.689kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.6cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=195；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.189

立杆净截面面积：A=3.91cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.18cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=14027.25/(0.189×391)+20515.247/4180=194.724N/mm2；

立杆稳定性计算σ=194.724N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=14688.75/(0.189×391)=198.768N/mm2；

立杆稳定性计算σ=198.768N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=5.569kN；

活荷载标准值：NQ=3.15kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.021/(1.4×0.85)=0.017kN·m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=Hs/(1+0.001Hs)

[H]=29.084/(1+0.001×29.084)=28.262m；

[H]=28.262和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=28.262m。

脚手架单立杆搭设高度为21m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.32，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.32=0.044kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=300/16的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=3.91cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算:

DB34／T 1721-2019 滑索检验规程立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=70.136kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.027kN；

单身宿舍施工组织设计基础底面面积：A=0.2m2。

p=70.136≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！